Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Figura 5. Fotos de las probetas tras el ensayo de la cámara de niebla salina. a) Corrax patrón, b) nitrurada, c) recubierta con Si3N4 3.3 Erosión Las probetas fueron ensayadas en tres grupos, siempre en conjunto con una probeta patrón, cuya pérdida de masa se tomó como valor de referencia. En la Tabla 3 se presentan las pérdidas de masa relativas y en la Figura 5, el aspecto de la superficie al finalizar el ensayo. Tabla 3. Pérdidas de masa relativa a la probeta patrón. Probeta Δm relativo Nitrurada (32,4 ± 0,1) % SiO2 (82,6 ± 0,1) % SiC (86,3 ± 0,1) % Si3N4 (58,8 ± 0,1) % Duplex (26,0 ± 0,1) % a) Corrax patrón b) Nitrurada c) Duplex - Nitrurada y recubierta d) Corrax sólo recubierta con SiO2 Figura 5. Fotos de la superficie de las probetas erosionadas. Magnificación 5x. De los datos de la Tabla 3 y las fotos se deduce que las probetas que fueron sólo recubiertas (sin nitruración previa), y cuyo recubrimiento era de alta dureza, perdieron más masa en comparación con la probeta que fue solo nitrurada. Dada la similitud entre la foto 5d) y la 5a), se deduce que el recubrimiento se quebró durante 1018
el ensayo de erosión y se perdió por completo. La probeta nitrurada, tiene una dureza superficial menor pero un perfil de dureza alta mucho más profundo y sin interfase brusca con el material base, por lo que soportó mejor el ensayo. Por último, la que presentó menos pérdida de masa relativa y la superficie quedó menos dañada, fue la muestra con tratamiento duplex. Esto indicaría que la capa nitrurada provee un buen soporte mecánico para el recubrimiento CVD. 4. CONCLUSIONES Los tres recubrimientos probados resultaron con una buena resistencia la corrosión, equivalente al material base en el ensayo de niebla salina, y se reveló con un potencial de corrosión más noble que los demás el recubrimiento de dióxido de silicio. La combinación de nitruración más recubrimiento por CVD (tratamiento duplex) resultó una mejor opción que los procesos individuales al buscar mejores propiedades mecánicas como la resistencia al desgaste. En los ensayos de erosión se reveló también que los recubrimiento de SiO2, SiN y SiC, todos de durezas cercanas a 2000 HV fueron menos resistentes al desgaste que el acero nitrurado, de apenas 1000 HV, indicando que el recubrimiento se quebró en la primera parte del ensayo. A partir de los resultados observados, no sería recomendable recubrir aceros sin interfase para obtener una buena resistencia al desgaste. REFERENCIAS 1. ASM Handbook, Vol. 5: Surface Engineering, Ohio (EEUU), ASM International, 1999. 2. S.-J. Son, K.-W. Yi, J. Mahrholz, K.-T. Rie, "Numerical studies on up scaling of metal organic PACVD processes used for tribological coating in automotive industry”; Surface and Coatings Technology, Vol. 201 (2007) p. 7318–7326. 3. E. Menthe, A. Bulak, J. Olfe, A. Zimmermann and K.-T. Rie. “Improvement of the mechanical properties of austenitic stainless steel after plasma nitriding” Surface and Coatings Technology, Vol. 133-134 (2000), p. 259-263. 4. S. P. Brühl, R. Charadia, C. Sanchez and M. H. Staia, “Wear behaviour of plasma nitrided AISI 420 stainless steel, International Journal of Materials Research”; Vol. 7 (2008), p. 779-786. 5. R. Frandsen, Th. Christiansen, M. A. J. Sommers, “Simultaneous surface engineering and bulk hardening of precipitation hardening stainless steel”; Surface and Coatings Technology, Vol. 200 (2006), p. 5160-5169. 6. F. Calosso , C. Ernst, U. Huchel, “Low-temperature nitriding of precipitation hardened corrosion resistant tool steels”; Proceedings of 7 th Int. Tooling Conference: Tooling Materials and their Applications from Research to Market, Turin, Italy, 2006, p. 191-198. 7. S. Guruvenket, D. Li , J.E. Klemberg-Sapieha, L. Martinu, J. Szpunar, “Mechanical and tribological properties of duplex treated TiN, nc-TiN/a-SiNx and nc-TiCN/a-SiCN coatings deposited on 410 low alloy stainless steel”; Surface and Coatings Technology, Vol. 203 (2009) p. 2905–2911. 8. O. Durst, J. Ellermeier, C. Berger, “Influence of plasma-nitriding and surface roughness on the wear and corrosion resistance of thin films (PVD/PECVD)”; Surface and Coatings Technology, Vol. 203 (2008) p. 848–854. 9. C. Lasorsa, J. Giménez, C. Arrieta, H. Lacomi, P. Perillo, N. Dilalla, P. J. Morando, C. Gillari, L. Alaniz, D. Gasulla, “Recubrimiento de nitruro de silicio (SixNy) para uso en microcalefactores para Sensores”; Anales del 8º Congreso Internacional de Metalurgia y Materiales – CONAMET/<strong>SAM</strong>-2008, 28 al 31 de octubre de 2008, Santiago, Chile. 10. S. P. Brühl, R. Charadía, J. Cimetta, J. Tijero, S. Suárez, “Incremento de la resistencia a la erosión – corrosión en un acero inoxidable nitrurado por plasma”; Actas del Congreso Binacional <strong>SAM</strong> CONAMET: Jornadas MEMAT 2005 – Mar del Plata, Argentina, 18-21 de octubre de 2005. 11. S. Yan, H. Maeda, J. -I. Hayashi, K. Kusakabe, S. Morooka and T. Okubo; “Low-temperature plasma coating of electroluminescence particles with silicon nitride film”, Journal of Materials Science, Vol. 28 (1993), p. 1829-1833. 1019
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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