Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

1. Charles, J.; Superduplex stainless steels: structures and properties, In: Duplex Stainless Steels 91 (Edited by J. Charles and S. Bernhardsson), Editions de Physique, 1991, Les Ulis, France, pp. 3–48. 2. Nyström, M. Karlsson, B.; Fatigue of duplex stainless steel. Influence of discontinuous, spinodally decomposed ferrite. Mater. Sci. Engng. A 215, (1996) 26–38. 3. Aubin, V., Quaegebeur, P. and Degallaix, S.; Cyclic plasticity of a duplex stainless steel under nonproportional loading. Mater. Sci. Engng. A 346, (2003) 208–215. 4. Alvarez-Armas, I., Marinelli, M. C., Malarría J. A., Degallaix, S. Armas, A. F. (2006) Microstructure associated with crack initiation during low-cycle fatigue in a low nitrogen duplex stainless steel. Int. J. Fatigue 29, (2007) 758–764. 5. Kruml, T., Polák J., Obrtlík K. and Degallaix, S.; Dislocation structures in the bands of localized cyclic plastic strain in austenitic 316L and austenitic-ferritic duplex stainless steels. Acta Mater. 45, (1997) 5145–5151. 6. Llanes, L., Mateo, A., Iturgoyen, L. Anglada, M. Aging effects on the cyclic deformation mechanisms of a duplex stainless steel. Acta Mater. 10, (1996) 3967–3978. 7. Magnin, T., Lardon, J.M., Coudreuse, L. A new approach to low-cycle fatigue behavior of a duplex stainless steel based on the deformation mechanisms of the individual phases. In: Low-Cycle Fatigue, American Society for Testing and Materials: ASTM STP 942 (1988) (Edited by H. D. Solomon, G.R. 8. Marinelli, M. C., Degallaix, S. and Alvarez-Armas, I.; Dislocation structure developed in the austeniticphase of SAF 2507 duplex stainless steel. Mater. Sci. Engng. A 435–436, (2007) 305–308. 9. Mateo, A., Llanes, L., Iturgoyen, L., Anglada, M. Cyclic stress-strain response and dislocation substructure evolution of a ferrite-austenite stainless steel. Acta Mater. 44, (1996) 1143–1153. 10. Polák, J., Zezulka, P.; Short crack growth and fatigue life in austenitic-ferritic duplex steel. Fatigue Fract. Engng. Mater. Struct. 28, (2005) 923–935. 11. Verhaeghe, B., Louchet, F., Doisneau-Cottignies B., Bréchet, Y., Massoud, J. P. Micro-mechanisms of deformation of a duplex stainless steel. Phil. Mag. A 76, (1997) 1079–91. 12. Balbi M., Avalos M., EL Bartali A., Alvarez-Armas I; “Microcrack growth and fatigue behavior of a duplex stainless steel”; In press: International Journal of Fatigue (2009) 13. Photomechanics 2006; International Conference on full-field measurement technique and their application in experimental solid mechanics (Edited by M. Grédiac and J. Huntly). 2006, Clermont- Ferrand, France. 14. Bergonnier, S., Hild, F., Rieunier, J. B., Roux, S.; Strain heterogeneities and local anisotropy in crimped glass wool. J. Mater. Sci. 40, 5949–5954. [HIL 05] Hild, H., P´eri´e J. N., Lemon, J. and Puyo-Pain, M. (2005) On the use of digital image correlation to analyse the mechanical properties of brittle matrix composites. In: Proceedings of 107 th Annual Meeting, Exposition, and Technology Fair of the American Ceramic Society, 2005) Baltimore, MD, USA. 15. Bergonnier, S., Hild, F., Rieunier, J. B., Roux, S. (2005) Strain heterogeneities and local anisotropy in crimped glass wool. J. Mater. Sci. 40, 5949–5954. 16. Hild, F. and Roux, S. (2006) Digital image correlation: from displacement measurement to identification of elastic properties. Strain 42, 69–80. 1120
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 CARACTERIZACION DE LAS CAPACIDADES DE CONFORMADO DE CHAPAS DE ACERO DE BAJO CARBONO ASISTIDA POR MODELIZACION G. Charca Ramos 2 , M. Stout 2 , R.E. Bolmaro 1,2 , M. Serenelli 2 , J. Signorelli 1,2 , P. Turner 1,2 (1) Facultad de Ciencias Exactas, Ingeniería y Agrimensura Universidad Nacional de Rosario Pellegrini 250 (2000) Rosario, Argentina. (2) Instituto de Física Rosario (IFIR) CONICET – UNR 27 de febrero 210 bis (2000) Rosario, Argentina. E-mail: charca@ifir-conicet.gov.ar RESUMEN En diversas industrias, como la automovilística y la aeroespacial, las piezas metálicas son conformadas por el proceso de estirado y/o embutido profundo, desarrollándose estados de deformaciones complejos. Una herramienta útil para determinar si, durante dichos procesos mecánicos, la pieza sufrirá deformación segura o insegura es la Curva Límite de Conformado (CLC) para el material. En este estudio se trabajó con una chapa de acero de bajo carbono galvanizada, obteniendo su CLC. Esta información es de gran ayuda para el diseño de los pasos y matrices de estampados necesarios para lograr una pieza deseada. Por otra parte, se utilizó un modelo policristalino para evaluar la CLC, con el objeto de verificar la influencia de las propiedades mas relevantes del material en las capacidades de conformado del mismo. Para estos cálculos son necesarios, como datos de entrada, características tanto a escala del agregado policristalino como a escala microestructural. El modelo policristalino se ha usado para evaluar dos posibles leyes de endurecimiento, con el objeto de ayudar al entendimiento de la evolución microestructural del material en los distintos procesos de conformado. A posteriori el modelo policristalino se ensambla con el modelo mesoscópico de Marciniak-Kuczynski (1973) (M-K) de modo de predecir las CLC. Palabras clave: Curva de Límite de Conformado, textura, conformabilidad, fluencia. 1. INTRODUCCIÓN En diversos sectores de la industria, especialmente en la automotriz, el acero es ampliamente utilizado en la fabricación de piezas que requieren altas deformaciones para obtener formas complejas con un mínimo de procesos de conformado. El acero utilizado para este fin es obtenido por tratamientos termomecánicos como el laminado en frío y el recocido. Durante estos procesos el material debe desarrollar una textura que favorezca la conformabilidad. A escala microscópica la literatura muestra que para aceros de bajo carbono las orientaciones que favorecen la propiedad de soportar altas deformaciones son {111} y {111} [1] y a escala macroscópica podemos evaluar la conformabilidad de la chapa determinando los valores de los coeficientes de Lankford, razón entre la deformación en el ancho y el espesor de la chapa, o determinando la Curva de Límite de Conformado[2]. La determinación del coeficiente de Lankford es una forma de caracterizar la conformabilidad del material pero es incompleta. La Curva de Límite de Conformado (CLC) es una curva o una banda de ancho finito graficada en el espacio de deformación plana del material, que se extiende desde el estado de deformación equibiaxial, pasando por deformación plana hasta el estado de deformación de tracción. La CLC, separa la región de deformación segura de la insegura que es cuando aparece la estricción que progresa hasta la rotura. Una muestra del material es marcada con un patrón de círculos de 2.7 mm de diámetro exterior en una de sus caras, para seguir las deformaciones desarrolladas. Luego es montada en una matriz circular, los bordes son fijados para quedar inmóviles, y entonces un punzón semiesférico es empujado hacia la matriz deformando el material. Este proceso continúa hasta que el material desarrolla inestabilidad plástica, que eventualmente llega hasta la fractura. Midiendo las dimensiones de los círculos en la muestra, antes y después del ensayo, calculamos la deformación en el material, y, por la relación entre la deformación mayor y menor, podemos asociarlas a los diferentes estados de deformación. La técnica para medir CLC y el detalle de diseño de punzones y matrices fue informada por otros autores [3, 4]. Para obtener los diferentes estados de deformación se varía la forma y dimensiones de las muestra y el lubricante entre la matriz y la muestra [5-9]. 1121
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Durante la deformación a temperatu
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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