Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

degradación del material, por lo que se eliminaron los problemas de inclusiones que ocasionaba el desprendimiento de material refractario desde las cajas filtro o los canales. De no haberse hecho una reparación integral de la planta, el hormigón podría haber durado un tiempo aún más prolongado. 2. EXPERIMENTACIÓN Figura 1. Cajas filtro de la fundición de aluminio. Se compararon las propiedades del material original con las determinadas sobre las muestras del mismo material luego de haber estado 24 meses en uso, en el canal y las cajas filtro, en una fundición de aluminio puro. Sobre la base de la composición química original, se hicieron comparaciones con las determinaciones de análisis puntuales semicuantitativos EDS. Se comparó la porosidad del posmortem con las porosidades del material virgen, tratado a diferentes temperaturas. También se determinó la CCS (resistencia a la compresión) y el comportamiento dilatométrico en ambos casos. Para la dilatometría se utilizó un dilatómetro THETA, Dilatronic <strong>II</strong>, de disposición horizontal y grabación automática. Sobre el material, ya utilizado, se analizaron las posibles fases formadas durante el servicio. Para ello se hicieron observaciones microscópicas, análisis puntuales semicuantitativos con EDS y se recurrió a los diagramas de equilibrio de fases. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Composición química. El material utilizado en forma experimental posee la siguiente composición: Tabla 1. Análisis químico del hormigón. Óxido % en peso SiO2 > 35 % Al2O3 > 55 % TiO2 < 0,5 CaO 5 % MgO+Na2O+K2O < 1% Esta composición fue lograda con la mezcla de diferentes materiales como: calcinado, alúmina globular, sílica fumé y aditivos para otorgarle mayor fluidez y mejorar la porosidad. Esto hace que sea un material apto para ser aplicado por vibrado. 1500
Densidad y porosidad. La porosidad aumenta conforme aumentamos la temperatura a la que se somete el hormigón. En el material virgen se determinaron las porosidades para diferentes temperaturas (110, 850 y 1000ºC). En la figura 2 se muestran las porosidades del hormigón virgen, tratado a las temperaturas antes mencionadas, y las del hormigón utilizado en la fundición a aproximadamente a 750ºC, sobre dos muestras, una de ellas extraída de la interfaz y otra a 30mm del borde. Porosidad Aparente (%) 50 40 30 20 10 0 14 110º C Porosidad Cajas 22,15 750º C 27,42 750º C 30 mm Atacado 36,9 850º C Figura 2. Comparación de porosidades. 37,2 1000º C Del hormigón posmortem se determinó una porosidad de 27,42 %, en la muestra de la interfaz, mientras que a igual temperatura pero a 30 mm del borde atacado, la porosidad medida fue de 22,15 %. La diferencia entre ambas porosidades puede ser debido a la reducción de la sílice fumé. La sílice fumé en contacto con el baño de aluminio fundido, se reduce a Si elemental y se solubiliza en el baño, mientras que el Al se oxida. La mayoría de los óxidos utilizados como refractarios son termodinámicamente inestables en contacto con aluminio fundido [2]. El aumento del tamaño de los poros, reduce la resistencia a la penetración del metal fundido. Para contacto con aluminio fundido, se aconseja mantener el tamaño de los poros < 2μm. Cuando las bajas porosidades se consiguen por el agregado de sílice fumé, existe mayor posibilidad de que a altas temperaturas, los pequeños poros se agrupen, aumentando los tamaños medios de poros, mientras la sílice se funde y/o reduce. Propiedades mecánicas En la tabla 2, se presentan los valores resultantes del ensayo de compresión en frío. Estos valores tienen relación con las posibles modificaciones estructurales (porosidad, cambios de fases, etc.). Tabla 2. Valores medidos de las propiedades mecánicas. T tratamiento (°C) CCS (MPa) 110ºC 19,22 750°C (usado) 6,67 La pérdida de resistencia mecánica luego de los dos años de uso fue del 64%. Aún cuando las exigencias del proceso al que fue sometido, no implicaban la necesidad de alta resistencia a la compresión, este sería un factor a mejorar en las propiedades alcanzadas. Dilatación. Los comportamientos dilatométricos de las probetas con distintos tratamiento térmicos son comparados en la Figura 3. 1501
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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capacidad del sistema para aprender
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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