Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

5. AGRADECIMIENTOS Al personal de CONUAR-FAE involucrado en el desarrollo de los pre-prototipos y en el ajuste de parámetros de los procesos descriptos en este trabajo, en especial al Sr. Roque Veltri, Sr. Carlos Arakelian, Sr. Gabriel Arcudi e Ing. Diego Álvarez. REFERENCIAS 1. CSAN285.0, “General Requirements for Pressure-Retaining Systems and Components in CANDU Nuclear Power Plants”, Canadian Standard Association, 2006. 2. CSA-N285.6, “Material Standard for Reactor Components for CANDU Nuclear Power Plants”, Canadian Standard Association, 2005. 3. Código ASME, Sección <strong>II</strong>I, Division 1, “Rules For Construction of Nuclear Facility Components”, American Standard for Testing and Materials, Edición 2007. 4. CSA N285.6.4-05 “Thin walled, large-diameter zirconium alloy tubing”, Canadian Standard Association, 2005. 5. ASTM B 352, “Standard Specification for Zirconium and Zirconium Alloy Sheet, Strip, and Plate for Nuclear Application”, American Standard for Testing and Materials, 2002 (Reapproved 2006) 6. CSA N285.6.11, “Zirconium alloy wire”, Canadian Standard Association, 2005. 7. ASTM B 351, “Standard Specification for Hot-Rolled and Cold-Finished Zirconium and Zirconium Alloy Bars, Rod, and Wire for Nuclear Application”, American Standard for Testing and Materials, 2007. 8. Código ASME, Sección IX, “Qualification Standard for Welding and Brazing Procedures, Welders, Brazers, and Welding and Brazing Operators”, American Society for Mechanical Engineers, Edición 2007. 9. Código ASME, Sección V, “Nondestructive Examination”, American Society for Mechanical Engineers, Edición 2007. 10. CSA N285.6.6, “Non-destructive examination criteria for zirconium alloys”, Canadian Standard Association, 2005. 1258
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 ESTUDIO DE ENVEJECIMIENTO POR RADIACIÓN DE AISLANTE DE CABLE DE GOMA SILICONADA DE APLICACIÓN NUCLEAR. Jorge Zorrilla (1) , Martín Marchena (1) , Mauro D'Agostino (2) , Elvio Antonaccio (1) ,Juan Manuel Ranalli (1) , Raúl Versaci (1) , Maria Elisa Gonzalez (2) (1) Subprograma de Gestión y Extensión de Vida de Centrales Nucleares. Comisión Nacional de Energía Atómica Gral. Paz 1499. CP 1650. San Martin, Buenos Aires, Argentina. (2) Laboratorio de polímeros C.A.E. Materiales Poliméricos/Investigación y Desarrollo/Aplicaciones y Tecnología de las Radiaciones - Centro Atómico Ezeiza-Comisión Nacional de Energía Atómica - Presbítero Juan González y Aragón n° 15 – B1802AYA – Ezeiza – Buenos Aires E-mail (autor de contacto): zorrilla@cnea.gov.ar RESUMEN Se realizó una caracterización de material y propiedades de envejecimiento al daño por radiación en muestras pertenecientes a aislantes de un cable de Instrumentación y Control (I&C) comercialmente conocido como cable de “goma siliconada” marca Siemens. Dichas muestras son similares a los recubrimientos aislantes de cable utilizados en centrales nucleares, plantas de irradiación industrial y otras instalaciones que presentan altas dosis de radiación. El material en estudio se caracterizó mediante las siguientes técnicas: Espectroscopía Infrarroja por Transformadas de Fourier-Reflexión Total Atenuada (FTIR-ATR), Calorimetría Diferencial de Barrido (DSC), Termogravimetría (TGA) y ensayos de tracción. Posteriormente a la caracterización se realizaron envejecimientos acelerados de radiación gamma con una fuente de Co 60 y se midieron propiedades mecánicas y térmicas del material irradiado. Como resultados se determinó que se trata de un cable a base de polidimetilsiloxano con una resistencia al daño por radiación y degradación térmica superior a otros polímeros usados como aislación eléctrica y térmica (PVC, HDPE, PP, PTFE, etc). Se observó que propiedades térmicas tales como temperatura de inicio de despolimerización (Td) y el calor liberado asociado a la misma no se vieron seriamente afectados con la radiación. Por otra parte la propiedad mecánica de deformación a la rotura se vio seriamente degradada con la radiación. En consecuencia de los resultados obtenidos se concluye que la deformación a la rotura es una propiedad radio-sensible y determinante tanto en la aplicación como en la gestión del envejecimiento de estos materiales. Palabras clave: envejecimiento, radiación, cable, PDMSO, goma siliconada. 1. INTRODUCCIÓN Los cables son componentes vitales en Centrales Nucleares de Potencia (CNP), Plantas de Irradiación y otras instalaciones clase 1[1], ya que vinculan diferentes componentes tales como transductores con la instrumentación y control usados en el monitoreo. En particular existe un gran interés del sector nuclear en la gestión del envejecimiento de los mismos, a fin de asegurar la capacidad de éstos de operar con éxito después de la exposición a condiciones normales de operación para las que fueron diseñados e incluso ante condiciones correspondientes a un accidente severo [2]. Las gomas siliconadas basadas en polidimetilsiloxano (PDMS) poseen una amplia aplicación como aislantes eléctricos, reemplazando otros materiales empleados en el aislamiento de cables, como el PVC, y reemplazando aislantes de porcelana y vidrio en aislaciones de alta tensión [3]. Las principales ventajas del PDMS frente a otros materiales tradicionalmente empleados en estas aplicaciones son su baja energía superficial, hidrofobicidad superficial, gran estabilidad térmica y a la oxidación, baja temperatura de transición vítrea, buenas propiedades dieléctricas y baja inflamabilidad [3,4]. Con respecto a la resistencia a la radiación del PDMS, la exposición de este material a la radiación de alta energía genera cambios en la microestructura y propiedades del material, fundamentalmente por medio del mecanismo de entrecruzamiento de cadenas poliméricas que predomina sobre el mecanismo de escisión de cadenas [5,6]. Este mecanismo de daño genera modificaciones en las propiedades mecánicas, como mayor resistencia a la tracción, menor capacidad de deformación y mayor dureza. Estos efectos han sido reportados en los resultados de ensayos de tracción [7], así como en los valores de dureza Shore-A [8] En este trabajo se estudió la variación de propiedades de muestras de goma siliconada similares a las empleadas en las aislaciones de cables de uso nuclear, sometidas a radiación gamma. Se tomó como principal parámetro de variación de las propiedades mecánicas, la elongación a la rotura obtenida en ensayos de tracción. Este parámetro ha sido utilizado como indicador de la degradación en numerosas aplicaciones 1259
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Las energías de disociación, E y
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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