Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

del compuesto. Es sabido que el máximo de tan δ del NR es mayor que el del SBR, lo que se verifica en la Figura 5. Sin embargo no se puede plantear una relación simple a medida que el material se hace rico en NR. De hecho hay un cambio brusco en esta magnitud al pasar de 70 phr a 80 phr de NR en la mezcla vulcanizada. La Figura 6 muestra tan δ en función de la temperatura, en el entorno de la región de transición vítrea, de la mezcla 70NR/30SBR vulcanizada a distintos tiempos. Claramente el valor de tan δmax disminuye a medida que aumenta el grado de vulcanización. La muestra menos curada, a tiempo t40, presenta un valor de Tg menor que las otras muestras, lo que es una evidencia del menor nivel de reticulación de ésta. Sin embargo no parece haber un crecimiento monótono de Tg con el grado de cura y en el caso de la mezcla vulcanizada a t100 se observa que Tg vuelve a disminuir, lo que se debe a la reversión de la fase NR a esos tiempos. Tg (δ) 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 t 40% t 60% t 80% t 100% 0,0 190 200 210 220 230 240 Temperatura(K) Figura 6. tan δ vs. temperatura para la mezcla 70NR/30SBR vulcanizada a diferentes tiempos de cura. En la Figura 7 se observa tan δ vs la frecuencia del ensayo a temperatura constante para los cuatro compuestos. Al aumentar la temperatura se desplazan las curvas hacia la derecha del gráfico. Se puede definir un tiempo característico como τα = 1/2πf α donde f α es la frecuencia en tan δmax a cada temperatura estudiada. A partir de esta información se construye la Figura 8a, donde resulta evidente que la relación de Arrhenius ln fα = ln f o − ΔHα kT , siendo ΔHα la energía de activación aparente del proceso de transición vítrea y fo una constante, puede usarse para ajustar los puntos experimentales. De las pendientes de la rectas se obtuvo ΔHα, la cual se graficó en función del Mcs de cada muestra en la Figura 8b. ΔHα del NR es menor que la del SBR, lo que fue ya mostrado en trabajos anteriores de nuestro grupo en una mezcla parecida con carga de negro de humo, pero con diferente relación azufre/acelerante [13]. tg(δ) 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0 10 -2 10 -1 10 0 (a) NR 10 1 10 -2 10 -1 (b) NR80/SBR20 10 0 210 K 212 K 214 K 216 K 218 K 10 1 10 -2 Frecuencia (Hz) 10 -1 (c) NR70/SBR30 10 0 10 1 10 -2 226 K 228 K 230 K 232 K Figura 7. tan δ vs. frecuencia. (a) NR, (b) 80NR/20SBR, (c) 70NR/30SBR y (d) SBR. 4. CONCLUSIONES 10 -1 10 0 (d) SBR Se encontró que para compuestos NR/SBR, vulcanizados a 433 K, el peso molecular medio entre crosslinks disminuye al enriquecerse la mezcla en caucho natural, cuando son vulcanizadas al óptimo tiempo de cura de acuerdo a ensayo de reómetro. La composición interna de cada fase de las mezclas presenta diferentes 1582 10 1
niveles de reticulación lo cual se traduce en el comportamiento frente a la absorción de tolueno en el ensayo de swelling. En particular esto se evidencia en la mezcla 70NR/30SBR que presenta una fase de NR revertida y la de SBR subvulcanizada. El efecto de la subvulcanización debido a menores tiempos de cura se evidenció en la alta absorción de solvente en la mezcla 70NR/30SBR vulcanizada a t40. A través de ensayos mecánico dinámicos se pudieron evaluar las temperaturas de transición vítrea, el máximo de la tangente de perdida y la energía de activación asociada. Esta última depende fuertemente de la composición y por lo tanto del peso molecular medio entre crosslinks. Ln(Frec Máx ) 2 1 0 -1 -2 -3 (a) -4 SBR -5 70 NR/30SBR 80NR/20SBR NR -6 4,3 4,4 4,5 4,6 4,7 4,8 T -1 x10 -3 (K -1 ) Energía de Activación [KJ/mol] 280 270 260 250 240 230 220 210 200 (b) NR 70NR/30SBR 80NR/20SBR SBR 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 M x10 CS 4 (g/mol) Figura 8. (a) Gráfico de Arrhenius. La pendiente de la recta está relacionada con la energía de activación aparente del proceso de relajación α. (b) Variación de la energía de activación aparente con Mcs. REFERENCIAS 1. R. Joseph, K. E. George y D. J. Francis, “Sudies of the cure characteristic and vulcanizate properties of 50/50 NR/SBR blend”; Journal of Applied Polymer Science, Vol. 35 (1988), p.1003-1017. 2. P. J. Corish, “Elastomer blends” en “Science and Technology of Rubber”, ed. J. E. Mark, B. Erman y F.R. Eirich, 1994, Academic Press. 3. A .J. Marzocca y M.A. Mansilla, "Analysis of Network Structure Formed in Styrene–Butadiene Rubber Cured with Sulfur/TBBS”; Journal of Applied Polymer Science , Vol. 103 (2007), p.1105-1112. 4. S. G. George, M. Knörgen y S. Thomas, “Effect of nature and extent of crosslinking on swelling and mechanical behavior of styrene butadiene rubber membranes”; Journal of Membrane Science, Vol.163 (1999) p.1-17. 5. P. J. Flory, J. Rehner, “Statistical Mechanics of Cross-Linked Polymer Networks I. Rubberlike Elasticity”; Journal of Chemical Physics, Vol.11 (1943),p.512-520. 6. W. Salgueiro, A. Somoza, I. L. Torriani y A. J. Marzocca, “Cure temperature influence on natural rubber- A small angle X-ray scattering study”; Journal of Polymer Science Part B: Polymer Physics, Vol 45 (2007), p.2966-2971. 7. M. A. Mansilla, F. Quasso y A. J. Marzocca, “Caracterización de mezclas vulcanizadas de caucho estireno butadieno y caucho natural”; Anales <strong>SAM</strong>/CONAMET, 2007, p. 1111-1116. 8. S. Goyanes, C. C. Lopez, G.H.Rubiolo, F.Quasso y A.J.Marzocca, “Thermal properties in cured natural rubber/styrene butadiene rubber blends”; European Polymer Journal, Vol.44 (2008), p.1525-1534. 9. W. Salgueiro, A. Somoza,, G. Consolati, F. Quasso y A. J. Marzocca, “A PALS and DSC study on SBR/NR blends”; Physica Status Solidi (c) Vol. 4 (2007), p.3771-3775. 10. D.R. Lide, CRC Handbook of Chemistry and Physics, 78th ed, 1997, CRC Press. 11. S. Cerveny, A. Ghilarducci, H. Salva y A. J. Marzocca, “Glass-transition and secondary relaxation in SBR-1502 from dynamic mechanical data”; Polymer, Vol. 41(2000), p.2227-2230. 12. S. H. Chough y D. H. Chang, “Kinetic of sulfur vulcanization of NR, BR, SBR and their blends using a rheometer and DSC”; Journal of Applied Polymer Science, Vol.61 (1996), p. 449-454. 13. A. Ghilarducci, S. Cerveny, H. Salva, C. L. Matteo y A. J. Marzocca, “Influence of the blend composition in the internal friction of NR/SBR compounds”; Kautschuk Gummi Kunststoffe, Vol.54 (2001), p.382-386. 1583
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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En la aleación, la magnitud de la
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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En base a los resultados de los tub
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Los resultados de la densidad de di
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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Volumen II - SAM

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