Volumen II - SAM

L1 / Å
18
16
14
12
10
8
6
4
2
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
E / V (SCE)
Figura 4. Variaciones de los espesores de las películas reducidas galvanostáticamente durante τ1.
L2 / Å
250
200
150
100
50
0
-0,4 -0,2 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1
E / V (SCE)
Figura 5. Variaciones de los espesores de las películas reducidas galvanostáticamente durante τ2.
Los valores resultantes del espesor L1 exhiben un buen acuerdo con valores de literatura [11] de igual modo
los valores de L2 para la muestra E son comparables a los informados en la literatura para películas anódicas
en aceros inoxidables sin tratamiento térmico [11 y 12]. Finalmente, resulta interesante el hecho que los
mayores valores de L2 para la muestra M se pueden entender por comparación con los espesores de óxido
obtenidos en aceros supermartensíticos en la ZAC de soldaduras por fusión [13].
Al repetir algunos de los experimentos de reducción galvanostática pero con películas formadas durante un
tiempo de anodizado mayor (4 hs.) se encuentra que, para la muestra M, los espesores de las capas anódicas
varían sólo ligeramente respecto de los valores mostrados en las figuras 4 y 5, mientras que resultan
claramente mayores para la muestra E. Esto indica un mayor velocidad de formación de la película anódica
para al muestra M.
Se ha indicado en la literatura [7] que mayores espesores de películas pasivas no conducen necesariamente a
mayor protección anticorrosivo sino a la naturaleza de las mismas. Efectivamente, en este trabajo hemos
encontrado diferencias entre espesores asociadas al tratamiento térmico previo de la aleación base, pero en
todos los casos las corrientes estacionarias a potenciales más anódicos que el de pasivación resultan iguales.
Sin embargo como se destacó antes, el tratamiento térmico de la aleación base induce cambios de
composición y/o estructura de las películas pasivantes además del cambio indicado en los espesores del
óxido, como fuese detectado por experimentos electroquímicos. Estos cambios, están a su vez vinculados al
hecho que la muestra M con un mayor contenido de austenita retenida in la matriz, disuelve C y N en la fase
austenita lo que disminuye la precipitación de compuestos de Cr en límite de grano. El resultado final es un
aumento en el contenido de Cr en solución sólida [14].
912
M
M
E
E