Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Figura 2. Vista superior de la probeta circular 70NR/30SBR antes y tras 48hs. de ensayo de hinchamiento. La línea punteada es el contorno de la misma, apreciándose el crecimiento de volumen. analizaron teniendo en cuenta un fondo que varía según la relación = + ( a T ) exp( − H kT ) tanδ a [11], y se o 1 B calculó ao = 0.027, a1 = -17.3 K y HB = 0.71 kcal/mol, siendo k la constante de Boltzmann y T la temperatura absoluta. Este fondo se sustrae de todos los datos de tan δ vs. temperatura. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Del análisis de las curvas reométricas de la Figura 1 surge que el compuesto de NR puro presenta una importante reversión al ser vulcanizado a tiempos mayores que t100. Tanto el compuesto de SBR puro como las mezclas 80NR/20SBR y 70NR/30SBR alcanzan su máximo grado de cura a tiempos t100 mayores que el del NR. Esto implica que la fase NR en las mezclas, a esos tiempos de vulcanización, se encuentra en un estado sobrevulcanizado y por lo tanto con una reversión respecto del compuesto NR puro. El parámetro Δτ de la Tabla 1, directamente relacionado a la densidad de crosslinks presentes en el material vulcanizado [3], disminuye al enriquecer la mezcla en NR. Sin embargo se debe tener cuidado en el análisis de cada mezcla ya que, tanto en el caso de la mezcla 80NR/20SBR como en la 70NR/30SBR, la fase SBR se encuentra claramente subvulcanizada, pues los tiempos t100 de esas mezcla son bastante menores que aquel correspondiente al compuesto SBR puro. Esto significa que en la fase SBR de las dos mezclas mencionadas, la densidad de crosslinks está muy por debajo de la que potencialmente podría desarrollar. Los resultados de hinchamiento en tolueno señalan que la mezcla 70NR/30SBR es la que más solvente absorbe en el proceso tal cual puede apreciarse en la Figura 3 a. Esto se relaciona con dos hechos: por un Aumento Porcentual del <strong>Volumen</strong> 300 250 200 150 100 50 (a) SBR 70NR/30SBR 80NR/20SBR NR 0 0 50 100 150 200 250 300 350 400 Tiempo (Minutos) NR70/30SBR t 40% t 60% t 80% t 100% 0 50 100 150 200 250 300 350 400 0 Figura 3. Variación de volumen por absorción de tolueno con el tiempo (a) de las mezclas vulcanizadas 100% (b) de la mezcla 70NR/30SBR curada los tiempos de vulcanización indicados. lado la fase NR sobrevulcanizada y por lo tanto con una densidad de puentes menor que la correspondiente a la misma fase en el óptimo grado de cura; por otro, la fase SBR está pobremente vulcanizada en esta mezcla, por lo tanto es de esperar una densidad de crosslinks menor que en el resto de los compuestos. 1580 (b) 600 550 500 450 400 350 300 250 200 150 100 50
En el caso de la mezcla 70NR/30SBR, Figura 3 b, se puede notar que cuando los tiempos de cura son bajos, como t40%, se tiene el mayor grado de absorción de tolueno. En esta muestra la fase SBR se encuentra con una muy baja densidad de crosslinks y muy permeable a la absorción del tolueno. A medida que avanza el tiempo de reacción se llega a una situación donde la fase SBR comienza a reticular en mayor cantidad y la fase NR se empieza a revertir. Esto genera una competencia de dos procesos diferentes desde el punto de vista de la absorción del solvente, que se manifiesta con el menor grado de absorción de tolueno a medida que aumenta el tiempo de vulcanización de la mezcla. Utilizando las ecs. (1) y (2) se calculó el peso molecular entre crosslinks, Mcs, que se reporta en la Tabla 1. El mismo aumenta a medida que se enrique la mezcla en SBR y dado que la densidad entre crosslinks es inversamente proporcional a Mcs [7], se obtiene que es mayor en el NR que en SBR, lo que es esperable debido a la mayor cantidad de hidrógenos allilicos presentes en el NR [12]. La tangente de pérdida se muestra en la Figura 4 en función de la temperatura para los 4 compuestos. Estas curvas evidencian un solo pico principal asociado a la temperatura de transición vítrea Tg o relajación α del compuesto. Solamente en el SBR se detectó una relajación secundaria β alrededor los 128 K pero no será motivo de análisis en el presente trabajo. En las 2 mezclas se aprecia un solo pico en tan δ y no 2 (cada uno relacionado a cada fase, SBR y NR) lo cual sí ha sido detectado por otras técnicas, como DSC [8, 9]. tan δ 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 SBR 70NR/30SBR 80NR/20SBR NR (a) 0,0 90 120 150 180 210 240 270 200 210 220 230 240 Temperatura [K] Figura 4. (a) Curvas de tan δ de los compuestos vulcanizados a t100. (b) Detalle de la zona de transición vítrea. En la Figura 5 se grafica la temperatura de transición vítrea encontrada en función de la cantidad de NR en la mezcla. El las dos mezclas estudiadas, 70NR/30SBR y 80NR/20SBR, es evidente la gran influencia de la fase NR. La leve caída en la Tg de la mezcla 80NR/20SBR es similar a la encontrada en ensayos de difusividad térmica para el mismo material [9] y se asocia a la combinación de una fase en reversión (NR) y otra con subvulcanización (SBR). También se destaca que el máximo en tan δ depende de la composición T g [K] 232 230 228 226 224 222 220 218 216 0 20 40 60 80 100 NR [phr] Figura 5. Temperatura de transición vítrea (Tg) y máximo de tangente de pérdida (tan δ) en función del contenido de NR Los errores son en Tg ± 0.1 K y en tan δ ± 0.5 %. 1581 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 0,35 tan δ max (b) 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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Finalmente se puede concluir que, d
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Fifteen single crystals have been u
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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