Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Los resultados de la caracterización reológica en función de la temperatura (entre 150 y 200°C) en materiales ya añejados ha demostrado que los compuestos tienen comportamiento termo-reológicamente simple (las curvas de datos son superponibles). Con respecto a los resultados de DRX, la posición del pico de difracción d001 en los difractogramas de los compuestos (ver Fig. 4) sugiere que el espaciado interlaminar de la MMT original, ~2.6 nm, se incrementa levemente durante el proceso de mezclado. La disminución gradual de la intensidad del pico de difracción d001 con el aumento de la concentración de PEg sugiere un aumento de la proporción de arcilla delaminada [2 a 6]. Para confirmar esta tesis, actualmente se está analizando la estructura de las fases de los compuestos mediante SEM. Arbitrary units PEN5-31 MMT PEN5-11 PEN5-21 2 3 4 5 6 7 8 9 10 2 θ Fig. 4 - Difractogramas de rayos-X de la arcilla original y los tres compuestos de PE con 5% p/p de MMT y distintas concentraciones de PEg. Respecto al comportamiento frente al desgaste, hasta el presente se han analizado probetas de PE, PEN5-31 y de la mezcla PE/PEg correspondiente a la matriz de ese compuesto. Tanto el PE como el compuesto mostraron coeficientes de desgaste similares, de 0.14±0.01, mientras que la mezcla de polímeros presentó un coeficiente levemente mayor, de 0.16. Estos valores son similares a los reportados en la literatura [8,9]. La pérdida de peso sufrida por los materiales fue de ~1, 3, y 11 mg para PE, PEN5-31 y la matriz PE/PEg. Estos resultados muestran que la presencia de arcilla, aumenta en forma notable la resistencia al desgaste de la matriz polimérica (360%). Trabajos previos realizados en nanocompuestos de polipropileno mostraron un efecto similar de la arcilla sobre la matriz [10]. Todas las probetas ensayadas mostraron evidencia de restos de material deformado plásticamente, típico de desgaste abrasivo [8,9]. Como ejemplo, en la Fig. 5 se presenta una fotografía de una probeta PEN5-31 en cuya superficie se distingue los restos de material desgarrado durante el ensayo de desgaste. 1564 Fig. 5 - Fotografía de una probeta de PEN5-31 luego de ser sometida a un ensayo de desgaste durante 90 min usando una carga de 40 N.
4. CONCLUSIONES Los estudios realizados hasta el presente muestran que los compuestos de PE basados en 5 % en peso de MMT lograrían una delaminación creciente con el aumento de concentración de PEg. Esto produce mayor interacción entre partículas sólidas y, en consecuencia, mayores módulos elásticos (sobre todo a baja frecuencia), con el aumento de PEg, al menos en el rango de PEg:MMT de 1:1 a 3:1 analizado. En este sentido, el comportamiento es similar al observado en compuestos de polipropileno y MMT, aunque el aumento en los módulos no resulta tan marcado en el caso del PE. De igual manera, el comportamiento en ensayos de desgaste del compuesto con 5% en peso de arcilla y 15% de PEg es similar al del PE puro pero mejora marcadamente la resistencia al desgaste de su matriz polimérica (la mezcla PE/PEg en relación 80:15). AGRADECIMIENTOS Los autores agradecen al CONICET, ANPCyT y UNS por su apoyo financiero. REFERENCIAS 1. L.A. Utracki, “Clay-containing polymeric nanocomposites”; 2004, Rapra Technology. (libro) 2. T.G.Gopakumar, J.A. Lee, M. Kontopoulou, and J.S. Parent, “Influenece of clay exfoliation on the physical properties of montmorillonite / polyethylene composites”; Polymer, Vol. 43 (2002), p. 5483- 5491. (paper) 3. S.Hotta and D.R. Paul, “Nanocomposites formed from linear low density polyethylene and organoclays”; Polymer, Vol. 45 (2004), p. 7639-7654. (paper) 4. R. Devendra, S.G. Hatzikiriakos, and R. Vogel “Rheology of metallocene polyethylene-based nanocomposites: Influence of graft modification”; Journal of Rheology, Vol. 50 (2006), p. 415-434. (paper) 5. C.O. Rohlmann, M.D. Failla y L.M. Quinzani, “Linear Viscoelasticity and structure of polypropylenemontmorillonite nanocomposites”; Polymer, Vol. 47 (2006), p. 7795-7804. (paper) 6. C.O. Rohlmann, M.F. Horst, L.M. Quinzani y M.D. Failla, “Comparative analysis of nanocomposites based on polypropylene and different montmorillonites”; European Polymer Journal, Vol. 44 (2008), p. 2749-2760. (paper) 7. C. J. Prez, G. A. Cassano, E. M. Vallés, L. M. Quinzani, M. D. Failla “Tensile mechanical properties of linear high-density polyethylene modified with organic peroxide” Polymer Engineering and Science, Vol. 43 (2003), p. 1624-1633. 8. S. Bahadur, and K.C. Ludema “The viscoelastic nature of the sliding friction of polyethylene, polypropylene and copolymers”; Wear, Vol. 18 (1971), p. 1099-1128. (paper) 9. C.H. da Silva, D.K. Tanaka, and A. Sinatora, “The effect of load and relative humidity on friction coefficient between high density polyethylene on galvanized steel—preliminary results”; Wear, Vol. 225-229 (1999), p. 339-342. (paper) 10. W. Tuckart, M. F. Horst, C. O. Rohlmann, M. D. Failla, L. M. Quinzani “Propiedades Reológicas y Tribológicas de nanocompuestos de polipropileno y arcilla” CONAMET/<strong>SAM</strong> 2008 (exposición oral) resumen en libro de actas pág. 71 1565
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Page 665 and 666: Se realizó un tratamiento térmico
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Page 732 and 733: Figura 2. Vista superior de la prob
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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