Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

AGRADECIMIENTOS El presente trabajo es parte de las actividades de la División Materiales Avanzados de la Unidad de Actividad Materiales (UAM) de la Comisión Nacional de Energía Atómica (CNEA) y se han desarrollado en el marco del Proyecto de Investigación y Desarrollo, PID – UTN, “Diseño y caracterización de superficies funcionales”. Los autores desean agradecer muy especialmente a Ricardo J. Montero, Gonzalo Zbihlei y Pablo Reynoso de la UAM, CAC – CNEA, por el apoyo y colaboración recibidos en la preparación de muestras, determinación de los ángulos de contacto y obtención de las imágenes de las gotas sobre las superficies. REFERENCIAS 1. R. N. Wenzel: Surface roughness and contact angle; Ind. Eng. Chem., 1936, Vol. 28, 988-994. 2. A. B. D. Cassie and S. Baxter: Wettability of porous surfaces; Trans. Faraday Soc., 1944, Vol. 40, 546- 551. 3. S. Shibuchi, et al.: Super water-repellent surfaces resulting from fractal structures; J. Phys. Chem., 1996, Vol. 100, 19512-19517. 4. S. Herminghaus: Roughness-induced non-wetting; Europhys. Lett., 2000, Vol. 52, 165-170. 5. R. Seemann, W. Mönch and S. Herminghaus: Liquid flow in wetting layers on rough substrates; Europhys. Lett., 2001, Vol. 55, 698-704. 6. N. O. Fuentes and E. A. Favret: A new surface characterization technique: RIMAPS (Rotated Image with Maximum Average Power Spectrum); Journal of Microscopy, 2002, Vol. 206, pp 72-83. 7. N. O. Fuentes and E. A. Favret: Surface Characterization of Materials by using RIMAPS Technique; Microscopy and Analysis, 2002, Vol. 56, pp 5-7. 8. E. A. Favret and N. O. Fuentes: RIMAPS Detection of Incipient Damage on Metallic Surfaces; Materials Characterization, 2003, Vol. 49 (5), pp 387-393. 9. E. A. Favret and N. O. Fuentes: RIMAPS Detection of Underlying Topography; Practical Metallography, 2003, Vol. 40 (11), pp 556-563. 10. E. A. Favret E, N. O. Fuentes and F. Yu: RIMAPS and Variogram analysis of the surface topography induced by laser interference micropatterning; Applied Surface Science, 2004, Vol. 230, pp 60-72. 11. N. O. Fuentes y E. A. Favret, “Identificación de los patrones topográficos que modifican la condición de mojabilidad de las superficies de materiales compuestos”, Jornadas <strong>SAM</strong>/CONAMET 2005 – MEMAT – 2005. Mar del Plata, 18 – 21 de octubre de 2005. 12. N. O. Fuentes y E. A. Favret, “How topography affects wetting and dewetting properties of surfaces of composite materials”, Congreso Interamericano de Microscopía Electrónica, CIASEM 2005. La Habana, Cuba, 25 – 30 de septiembre de 2005. 1148
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 DEFORMACIONES Y TENSIONES RESIDUALES INDUCIDAS POR FRESADO DE ALTA VELOCIDAD F.V. Díaz (1)(2) , A.P.M. Guidobono (3) y C.A. Mammana (1) (1) Departamento de Ingeniería Electromecánica – Departamento de Ingeniería Industrial, Facultad Regional Rafaela, Universidad Tecnológica Nacional, Bv. Roca 989 (2300) Rafaela, Argentina (2) Consejo Nacional de Investigaciones Científicas y Técnicas (CONICET) (3) División Metrología Dimensional, Centro Regional Rosario, Instituto Nacional de Tecnología Industrial, Ocampo y Esmeralda (2000) Rosario, Argentina E-mail (autor de contacto): felipe.diaz@frra.utn.edu.ar RESUMEN Un método basado en la medición de distancias entre indentas es usado para determinar deformaciones y tensiones residuales en muestras de aleación de aluminio AA 6082-T6 fresadas a alta velocidad. Este método incorpora un dispositivo de indentación que posibilita reducir el error absoluto de medición. El presente método ofrece la gran ventaja de evitar el uso de equipos específicos, los cuales no solo son muy costosos sino que requieren la presencia de operadores altamente calificados. En este trabajo, los parámetros de alta velocidad fueron seleccionados a fin de introducir deformaciones y tensiones residuales reducidas. Cabe destacar que las operaciones de fresado de alta velocidad presentan una serie de desafíos tecnológicos no siempre bien resueltos y que, en la literatura, hay pocos trabajos que reportan las distribuciones de deformaciones y tensiones residuales que se generan. Los resultados obtenidos en este trabajo muestran que a partir de los parámetros seleccionados no solo se generan distribuciones de deformaciones y tensiones residuales compresivas de niveles reducidos sino que, además, las formas que adoptan dichas distribuciones permanecen inalterables. Por otra parte, estas distribuciones revelan un grado de asimetría similar cuando se comparan las zonas correspondientes a corte ascendente con aquellas generadas por corte descendente. Palabras clave: Tensiones residuales; Fresado de alta velocidad; Aleación de aluminio; Método de indentas. 1. INTRODUCCION Las máquinas de medir universales (MMU) son utilizadas en la industria para realizar mediciones dimensionales de alta precisión en diversas componentes de máquinas y estructuras [1]. En los últimos años, estas máquinas se han transformado en una parte importante de los sistemas de calidad industrial, generando, a la vez, bajos costos de inspección y notables incrementos de productividad. Este tipo de máquinas suelen ser muy requeridas debido a que son rápidas de operar, versátiles y flexibles, pudiendo cumplir tanto la función tradicional de rechazar componentes que se hallan fuera de las especificaciones de diseño, como también la de suministrar información para optimizar los procesos de fabricación involucrados [2]. Una función para la cual estas máquinas no fueron diseñadas es aquella atinente a la determinación de tensiones residuales. Sin embargo, muy recientemente, ha sido desarrollado un método basado en la modificación de la distancia entre pares de indentas para determinar tensiones residuales a partir del uso de una MMU [3]. El cambio de la mencionada distancia ocurre cuando las tensiones son relajadas a través de un procedimiento de distensión [4]. Cabe destacar que dicho método ofrece la gran ventaja de evitar la utilización de equipos y personal exclusivo para la determinación de las mencionadas tensiones. Por otra parte, el maquinado de componentes mecánicas es uno de los procesos de fabricación más importantes debido a que incorpora, en los materiales que transforma, un alto valor agregado. Los costos que genera este proceso de fabricación pueden ser reducidos a través del incremento de los valores que alcanzan algunos de los parámetros de proceso tales como el avance y la velocidad de corte [5]. Si el incremento mencionado es significativo, el maquinado convencional se transforma en maquinado de alta velocidad (MAV) [6]. Esta clase de maquinado ofrece algunas ventajas, como por ejemplo: alta productividad, reducción del número de operaciones e incremento en el tiempo de servicio de las herramientas usadas. 1149
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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