Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

La microestructura de los productos secos se examinó por SEM. En la Figura 3 se compara la microestructura del producto seco sin almidón preparado por colado en moldes de yeso y la correspondiente a la pieza procesada con dos contenidos de almidón de papa. Se aprecia que la textura de la pieza con almidón se ha modificado por la presencia de cavidades o huecos. Los huecos se explican por la deshidratación y contracción del gel del almidón durante el secado. Con el aumento del contenido de almidón la textura se hace más compacta y compleja en cuanto al tamaño y forma (no uniforme) de estas cavidades asociado a la elevada superposición entre los gránulos a altas adiciones. La microestructura del producto seco preparado con el mínimo contenido de almidón de maíz presenta el mismo tipo de cavidades que corresponden adecuadamente con el tamaño y forma de los gránulos utilizados [5]. 3.2 Efecto del tipo de almidón en las propiedades del producto sinterizado En la Figura 4 se muestra la microestructura representativa del cerámico poroso producido con almidón de maíz y papa. Se observa la presencia de poros esféricos uniformente distribuidos en la matriz densa de zirconia. Estos poros, considerablemente mayores que los intersticios entre las partículas de zirconia [5], presentan un tamaño y forma similares a los gránulos del almidón usados que presentaron un diámetro medio de aproximadamente 10 y 50 µm para cada caso (Figura 1). Figura 4. Microestructura SEM del cerámico producido a partir de Xst 0.27 de almidón de maíz y papa por sinterización a 1400º C (Barra 50 µm) Se informó previamente que los factores determinantes para definir la magnitud de la porosidad del cerámico de zirconia producido por este método son el contenido del almidón y el tratamiento térmico [5]. En la Figura 5 se presenta el efecto del tipo de almidón en la dependencia de la porosidad total de cerámicos sinterizados a 1400 y 1500 ºC con el contenido de almidón del producto en verde Xst. A estas temperaturas la densificación de la matriz fue casi completa [5], y consecuentemente el volumen de poros esperado debería ser igual al contenido de almidón Xst. Sin embargo se observa en la Figura 5 que la porosidad de las piezas procesadas con almidón de maíz varió entre 0.45 y 0.55 para 1400 ºC y se redujo con el aumento de la temperatura a 1500 ºC hasta 0.38 y 0.51, para el rango de composiciones usadas. En el caso del almidón de papa la porosidad creada alcanzó aproximadamente 0.49 y 0.53, siendo los valores similares para las dos temperaturas de sinterización. Es decir, a bajos contenidos de almidón la porosidad total resultó superior a la esperada y este resultado se asocia con el hinchamiento de los gránulos. En las condiciones de procesamiento seguidas, el aumento relativo de la porosidad utilizando almidón de papa fue casi el doble de Xst y resultó mayor que el valor logrado utilizando almidón de maíz. 1544
Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC 1500 ºC 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Fracción volumétrica de almidón Xst Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC 1500 ºC 0,2 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Fracción volumétrica de almidón Xst a b Figura 5. Porosidad total (símbolos cerrados) y relación porosidad abierta a total PA/PT (símbolos abiertos) vs. contenido de almidón para cerámicos sinterizados a 1400 y 1500 ºC. a: maíz; b: papa. La relación porosidad abierta a total PA/PT representa el grado de interconexión entre los poros. La Figura 5 muestra que la relación PA/PT alcanzó valores próximos a la unidad para los productos preparados con almidón de papa para ambas temperaturas de sinterización indicando que los poros están completamente conectados. En el caso de almidón de maíz se observa una dependencia muy marcada de la relación PA/PT con el contenido de almidón Xst y de la temperatura de sinterización. Para Xst bajos, la reducción de la porosidad abierta alcanzó el 45% a 1500 ºC indicando la presencia de una considerable fracción de poros sinterizables. <strong>Volumen</strong> intruido (mm 3 /g) 450 400 350 300 250 200 150 100 50 1000 ºC 1300 ºC 1400 ºC 1500 ºC 0 100 1000 10000 100000 Radio de Poro (Å) <strong>Volumen</strong> intruido (mm 3 /g) 450 400 350 300 250 200 150 100 50 0 100 1000 10000 Radio de Poro (Å) a b 1000 ºC 1300 ºC 1400 ºC 1500 ºC Figura 6. Porosimetría de Hg de compactos producidos con el mínimo Xst y sinterizados a temperaturas entre 1000 y 1500 ºC para las dos variedades de almidón; a: maíz; b: papa Se determinó por porosimetría de Hg, el volumen intruido y el tamaño promedio de aberturas o canales entre los poros esféricos. Los resultados de estos ensayos se muestran en las Figuras 6 a y b. Los materiales producidos con ambos almidones y sinterizados a 1000 y 1300ºC exhiben curvas características de una distribución bimodal. Se distingue una distribución de poros más pequeños, con radios medios comprendidos entre 0.06-0.08 µm correspondientes a poros interparticulares de la matriz de zirconia. Mientras que la segunda distribución consistió de poros con radio medio de 0.5 y 3.8 µm para almidón de maíz y papa, respectivamente. Estos poros de mayor radio se asocian probablemente a los canales y aberturas formadas por la superposición de los poros esféricos originados por el almidón. Se observa que el aumento de la 1545
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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