Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

4. CONCLUSIONES Las dolomitas de Olavarría poseen características mineralógicas, químicas, granulométricas y superficie específica, que las hacen aptas para la fabricación del material refractario MgO-CaZrO3, por reacción en fase sólida con circonia a altas temperaturas. La combinación de las técnicas DRX y FTIR permitió estudiar en forma completa la evolución de las fases durante la cocción. Se pudo estimar que la temperatura óptima para la preparación del material sería 1400 °C. Los principales coproductos obtenidos son ZrO2(ss) y β-CS2. REFERENCIAS 1. J.E. Contreras, G.A. Castillo, E.A. Rodríguez, T.K. Das, A.M. Guzmán, “Microstructure and proprieties of hercynite-magnesia-calcium zirconate refractory mixtures”; Materials Characterization, Vol. 54 (2005), p. 354-359. 2. S. Serena, M.A. Sainz, A. Caballero, “Corrosion behavior of MgO/CaZrO3 refractory matrix by clinker”; Journal of the European Ceramic Society, Vol. 24 (2004) 2399-2406. 3. J.L. Rodriguez-Galicia, A.H. de Aza, J.C. Rendón-Ángeles, P. Pena, “The mechanism of corrosion of MgO-CaZrO3-calcium silicate materials by cement clinker”; Journal of the European Ceramic Society, Vol. 27 (2007) 79-89. 4. S. Serena, M.A. Sainz, A. Caballero, “Thermodynamic assessment of the system ZrO2-CaO-MgO using new experimental results Calculation of the isoplethal section MgO.CaO-ZrO2”; Journal of the European Ceramic Society, Vol. 25 (2005) 681-693. 5. Y.Suzuki, P.E.D Morgan, T. Ohji, “New uniformly porous CaZrO3/MgO composites with three- dimensional network structure from natural dolomite”; Journal of the American Ceramic Society, Vol. 83 N°8 (2000) 2091-2093. 6. A. E. Lavat, M. C. Grasselli, “Phase evolution during preparation of spinel-containing refractory cements from argentine dolomite”; Advances in Technology of Materials and Materials Processing Journal (ATM), 9 N o . 1 (2007) 103-108. 7. A. E. Lavat, M.C. Grasselli, E. Guiliodori Lovechio, “Effect of alpha and gamma polymorphs of alumina on the preparation of MgAl2O4 spinel-containing refractory cements”; Ceramic International, en prensa. 8. Y. Suzuki, N. Kondo, T. Ohji, “Reactive synthesis of a porous calcium zirconate/spinel composite with idiomorphic spinel grains”; Journal of the American Ceramic Society, Vol. 86 N°7 (2003) 1128-1131. 9. M. J. Wilson, “A handbook of determinative methods in clay mineralogy”, 1987, Blackie & Son Ltd. 10. D. A. Neumayer and E. Cartier, “Materials characterization of ZrO2– SiO2 and HfO2– SiO2 binary oxides deposited by chemical solution deposition”; Journal of Aplied Physics, Vol 90 N° 4 (2001) 1801-1808. 11. S.D. Ross, “Inorganic infrared and raman spectra”; 1972, McGraw-Hill. 12. C.S. Prasanth, H. Padma Kumar, R. Pazhani, S. Solomon, JK. Thomas, “Synthesis, characterization and microwave dielectric properties of nanocrystalline CaZrO3 ceramics”; Journal of Alloys and Compounds Vol. 464 (2008) 306–309. 13. V. M. Orera, C. Pecharrom, J. I. Peña, R. I. Merino and C. J. Serna, “Vibrational spectroscopy of CaZrO3 single crystals”; Journal of Physics: Condensed Matter, Vol. 10 (1998) 7501-7510. 14. Z. Gou, J. Chang, W. Zhai, “Preparation and characterization of novel bioactive dicalcium silicate ceramics”; Journal of the European Ceramic Society Vol.25 (2005) 1507–1514. 15. R. K. Singh and K. S. Upadhyaya, “Crystal dynamics of magnesium oxide”; Physical Review B, Vol. 6 N° 4 (1972) 1589-1596. 16. D. Domanski, G. Urretavizcaya, F. J. Castro, F. C. Gennari, “Mechanochemical synthesis of magnesium aluminate spinel power at room temperature”; Journal of the American Ceramic Society, Vol. 87 N° 11 (2004) 2020-2024. 17. E. I. Zoz and A. G. Karaulov “Comparative study of the solid solutions in the ZrO2-HfO2-MgO(CaO) systems”; Refractories and Industrial Ceramics, Vol. 32 (1991) 109-112. 1438
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 SIMULACIÓN NUMÉRICA DE ENSAYOS DE COMPRESIÓN DIAMETRAL PARA LA EVALUACIÓN DE DISCOS CERÁMICOS POROSOS M. A. Pucheu; A. G. Tomba Martinez; M. A. Camerucci Laboratorio de Materiales Estructurales - División Cerámicos, INTEMA-CONICET, Fac. de Ingeniería- UNMdP. Av. Juan B. Justo 4302 (7600) Mar del Plata, Argentina. RESUMEN Se estudió el comportamiento mecánico de materiales porosos de cordierita mediante ensayos en compresión diametral. La solución analítica que permite la medición indirecta de las propiedades mecánicas en compresión diametral se formula bajo ciertas condiciones que no suelen satisfacerse en la práctica. Con el objetivo de analizar desviaciones de las condiciones ideales se simuló el ensayo con técnicas computacionales. Los discos de cordierita se obtuvieron por: consolidación térmica (85°C) de suspensiones acuosas de una mezcla precursora de cordierita (caolín, talco y alúmina) con almidón de papa (consolidante/ligante y formador de poros a temperatura); calcinación y reacción-sinterización (1330°C). Los ensayos mecánicos se realizaron en una máquina Instron 8501 servohidráulica, en control por posición (0,2 mm/min). A partir de la curva carga-desplazamiento se obtuvo la relación aparente esfuerzodeformación y se determinaron parámetros mecánicos: módulo de Young aparente, resistencia a la fractura, límite elástico. Sobre los discos ensayados se analizaron las características de la fractura. La influencia de las desviaciones más frecuentes identificadas en la práctica (desviación de la circularidad y no paralelismo entre las caras del disco) sobre la distribución de esfuerzos se estudió mediante la simulación por elementos finitos tomando como referencia la ecuación de Hertz para problemas de contacto. Palabras claves: Cerámicos porosos, Cordierita, Compresión diametral, Simulación numérica, Método de elementos finitos (MEF). 1. INTRODUCCIÓN La alta demanda de materiales cerámicos porosos con porosidad controlada que reúnan propiedades específicas para determinadas aplicaciones ha impulsado el desarrollo de nuevos métodos de procesamiento [1,2]. En particular, el estudio de la ‘performance’ de estos materiales en aplicaciones estructurales debe incluir necesariamente la evaluación de su comportamiento mecánico en relación a ciertas características microestructurales como son la cantidad, morfología y distribución de tamaños de poros. Estas características son las que generalmente causan un efecto determinante sobre las propiedades finales del material, en particular las mecánicas [3]. De esta manera resulta indispensable contar, en primer término, con ensayos mecánicos que provean datos confiables y reproducibles y, una vez establecidos, emplearlos en la evaluación del comportamiento mecánico de los materiales. Una de las configuraciones usadas para la evaluación mecánica de cerámicos en verde y sinterizados, es la compresión diametral de discos, debido a sus varias ventajas frente a técnicas similares (flexión en 3 y 4 puntos): simplicidad en la configuración de carga y geometría de probeta, ausencia de efectos de borde, independencia del acabado superficial, entre las más importantes. Sin embargo, presenta ciertos inconvenientes asociados que pueden invalidar el ensayo para un dado tipo de material y que requieren de un análisis exhaustivo [4-6]. Un aspecto que se debe tener en cuenta en los distintos ensayos mecánicos es la geometría de la probeta. En particular, para el ensayo de compresión diametral, desviaciones con respecto a la geometría cilíndrica deseada, como la falta de circularidad o de paralelismo entre sus superficies planas, las cuales están en parte relacionadas con el procesamiento empleado y las características del material cerámico, inciden en la determinación de los parámetros mecánicos [5-7]. Las soluciones analíticas del estado de esfuerzos desarrollado en el interior de la probeta en el ensayo de compresión diametral, y que permite la medición indirecta de las propiedades mecánicas, están fundadas sobre varias hipótesis que no suelen satisfacerse en la práctica. Para analizar la influencia de las desviaciones del caso ideal sobre los resultados del ensayo mecánico el empleo de técnicas computacionales resulta una herramienta muy potente [5-7]. El objetivo de este trabajo es analizar la influencia de ciertas desviaciones de las condiciones ideales del ensayo de compresión diametral aplicado a materiales porosos de cordierita, identificadas en la práctica (desviaciones en la geometría de probeta ideal: falta de circularidad y de paralelismo entre las superficies 1439
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
Page 540 and 541: Al seleccionar el TT utilizando est
Page 542 and 543: Figura 1. Esquema del circuito prim
Page 544 and 545: Tabla 1. Velocidad de corrosión de
Page 546 and 547: exposición. Además, para tiempos
Page 548 and 549: estima que el agregado de Zr y Nb a
Page 550 and 551: Se puede observar en la figura 2a q
Page 552 and 553: Con esta velocidad de enfriamiento,
Page 554 and 555: ecibe una fluencia (flujo neutróni
Page 556 and 557: En la cápsula de irradiación se u
Page 558 and 559: Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
Page 560 and 561: proceso es heterogéneo, comienza e
Page 562 and 563: Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
Page 564 and 565: • La aleación HYBRYD-BC1 present
Page 566 and 567: monocristal de ese mismo metal y P
Page 568 and 569: Pero de la figura se observa cómo
Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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Page 577 and 578: time. For coating treatment, C MOE
Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
Page 583 and 584: Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589: asciende, observándose hasta 1000
Page 593 and 594: parámetros mencionados para los di
Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
Page 599 and 600: ultra-rápida) se utilizó un susce
Page 601 and 602: almidón resultan, como consecuenci
Page 609 and 610: CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
Page 611 and 612: agregado de estándar interno en ca
Page 613 and 614: 3.2 Método del estándar interno:
Page 623 and 624: Figura 3. Comparación de curvas di
Page 625 and 626: Tabla 5. Análisis EDS y relación
Page 629 and 630: La curva dilatométrica del polvo d
Page 631 and 632: la temperatura de ablandamiento (TA
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Page 635 and 636: % Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
Page 637 and 638: σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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