Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Finalmente se puede concluir que, de las propiedades evaluadas, la más representativa y efectiva a la hora de evaluar el daño por radiación en el material estudiado es la deformación a la rotura. 5. FUTUROS TRABAJOS Como estudios complementarios al trabajo expuesto se contempla realizar una mayor cantidad de ensayos de DSC y TGA para verificar las conclusiones anteriores. En última instancia se planea realizar ensayos similares pero a mayores temperaturas de ensayo final. Se analizará la influencia de la dosis sobre otras propiedades mecánicas que permitan inferir mayores conclusiones sobre los mecanismos de degradación actuantes y su relevancia. Futuros trabajos incluyen: irradiación de las muestras a menores tasas de irradiación gama y en radiación neutrónica, envejecimiento térmico acelerado a fin de evaluar propiedades térmicas como mecánicas. 6. REFERENCIAS 1. AR 10.1.1 Norma básica de seguridad radiológica. Revision 3 2. IAEA TECDOC 1188. Assessment and management of ageing of major nuclear power plant components important to safety: in-containment instrumentation and control cables volume i. IAEA, Viena, 2000. 3. Kim. J, Cherny, M., Owen K, IEEE Trans Dielectr. Electr. Ins. 6 (5), 620-631 (1999) 4. Mallon P.E, Grayling C. J. , Vosloo, W., Jean Y. C. Radiation Physics and Chemistry 68, 453-456 (2003) 5. Hill, D. J.T, C. M. L, Preston, D. J., Salisbury, A.K. Whittaker. Radiation Physics and Chemistry 62, 11 (2001) 6. Bopp, C.D., Sisman, O. Nucleonics 13 (7), 28–33 (1955) 7. Warrick, E.L.. Ind. Eng. Chem. 47, 2388–2393 (1955) 8. Basfar, A.A. Radiat. Phys. Chem. 50 (6), 607–610 (1997) 9. ASTM D 2633-89 Standar Test Method fot Thermoplastic Insulation and Jackets for Wire and Cable 10. IEEE std 775-93 IEEE IEEE Guide for Designing Multistress Aging Tests of Electrical Insulation in-a Radiation Environment 11. Kenneth T., Gillen, R., Assink A., Bernstein R. Nuclear Energy Plant Optimization (NEPO) Final Report on Aging and Condition Monitoring of Low-Voltage Cable Materials SANDIA REPORT SAND2005-7331 (2005) . 12. Paula Leite, C. A. Tesis de doctorado: “Dînamica e reatividade de superfície de Poli(dimetilsiloxano)s”, Universidad Estatal de Campinas, Campinas-Brazil (1994) 1262
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 ANÁLISIS COMPARATIVO DE POLVOS OBTENIDOS POR HIDRURACIÓN DE ALEACIONES U-Mo EN FASES α-U Y γ-U PARA USO EN COMBUSTIBLES RESUMEN Jorge Marin, Luis Olivares, Mario Barrera, Jaime Lisboa Comisión Chilena de Energía Nuclear Departamento Materiales Nucleares Sección Combustibles Nucleares Amunategui 95, Santiago, Chile E-mail: jmarin@cchen.cl Los combustibles nucleares densos tipo U-Mo son hoy en una tecnología en vías de ser calificada, especialmente para tipo disperso y resulta oportuno optimizar procesos de fabricación, como probar con hidruración para producir polvos. Se presentan resultados de dos procesos de hidruración de la aleación U7Mo, HMD modificado y HD en que la diferencia fundamental son el tiempo y temperatura; para el primer caso de 120°C por 18-36 horas, previa solubilización a 800°C y 450 – 600 °C - por 2-4 horas, para el segundo método. En ambos casos se obtuvieron polvos, los que fueron deshidrurados en vacío a 700°C y a continuación tratados térmicamente por homogeneización- temple para recuperar la estructura cúbica. Ambas metodologías producen partículas con morfologías irregulares, siendo los polvos HD más porosos y con densidad real 30% mas baja que los polvos HMD. Además de densidad, se presentan resultados de morfología y composición por MEB y microanálisis, además de contenidos remanentes de oxígeno e hidrógeno. Finalmente se muestran resultados de miniplacas con densidad de uranio cercanas a 8gU/cm 3 , utilizando ambos polvos con granulometrías controladas. Se comparan resultados de densidad de uranio en el meat, influencia de porosidad de las partículas y respuesta ante la laminación. Palabras clave: Hidruración, Combustibles, Uranio, Molibdeno, Alta Densidad 1. INTRODUCCIÓN Las últimas publicaciones sobre ensayos post irradiación para combustible UMo tipo disperso [1] concuerdan con la información generada por la CCHEN como resultado de su programa de desarrollo de este tipo de combustibles [2]. Hay evidencias que comprueban la hipótesis de que pequeñas cantidades de silicio introducidas en la matriz de aluminio permite, de algún modo, estabilizar la capa de interacción entre las partículas combustibles y la matriz de Al que las rodea [3,7]. Por cuanto este tipo de combustible se encuentra en vías de ser calificado internacionalmente [4], resulta oportuna la optimización de algunos procesos de fabricación. Es el caso de las tecnologías de obtención de polvos, en donde no obstante la metodología de atomización ha mostrado ventajas comparativas [5], se visualizan oportunidades para probar con tecnologías alternativas como podría ser la hidruración. Una breve revisión bibliográfica de atomización de UMo da cuenta de algunos detalles; Por causa de la morfología esférica, el movimiento y segregación de las partículas de combustible en la matriz de Al podría verse favorecida durante las operaciones de mezclado y laminación, limitando aún más los porcentajes de reducción aplicables en laminación que ya han debido ser reducidos como un modo de controlar la interacción combustible/matriz activada por la temperatura de la laminación [6]. Por otra parte, una dispersión de partículas esféricas en la matriz de aluminio genera niveles de porosidad hasta cinco veces mas bajos que los valores obtenidos mediante el uso de morfologías irregulares [8], lo cual podría limitar el espacio disponible para contener productos de fisión gaseosos producidos durante el quemado del combustible en el reactor y, en consecuencia, favorecer la ocurrencia de swelling de placas combustibles [8]. 1263
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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