Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

En base a los resultados de los tubos EC y EL, que tienen las menores variaciones dimensionales de los tres tubos que se procesaron, se ha hecho una propuesta de especificación para las dimensiones de los tubos extrudados. La misma se presenta en la Tabla 3. 5. CONCLUSIONES A modo de síntesis podemos decir que se han deformado por laminación en dos pasos tres tubos extrudados y se midieron las variaciones de dimensiones durante las dos etapas de laminación, lo que ha permitido proponer tolerancias provisorias para el proceso de laminación de nuevos tubos extrudados. Debido a la reducida longitud de los dos primeros tubos extrudados que se recibieron, la determinación de la homogeneidad dimensional y sus variaciones a lo largo de los mismos se realizará con los próximos tubos de longitud acorde con el valor final especificado. REFERENCIAS 1. AECL EACL Qualification Requirements. Pressure Tube Manufacturer Qualification. CANDU COMMON 00-31110-TD-001. Revision 0. 2. AECL EACL, ‘Extruded, cold worked and autoclaved Zr-2.5Nb Pressure Tubes’, Technical Specifications. Retube RT-31110-TS-001. Revision 2. 3. R. G. Fleck, E. G. Price, B. A. Cheaddle. Zirconium in the nuclear industry. Sixth International Symposium. ASTM STP 824 (1984), pp. 88-105. 4. K. Takeda, A. Udehira, H. Ananda, M. Furugen. Zirconium in the nuclear industry. Twelfth International Symposium. ASTM STP 1354 (2000), pp. 425-459. 5. P. Montmitonnet, S. Mulot. Zirconium in the nuclear industry. Twelfth International Symposium. ASTM STP 1354 (2000), pp. 460-481. 6. G. A. Bickel, M. Griffiths. Zirconium in the nuclear industry. Fifteenth International Symposium. ASTM STP 1505 (2009), pp. 529-540. 1352
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 ESTUDIOS MICROESTRUCTURALES EN LA ALEACIÓN Zr-2.5Nb DE TUBO DE PRESIÓN DE FABRICACIÓN NACIONAL. A.V. Flores (a) , R. Samper (a) , P. Vizcaíno 1(a) , F. Lovey (b) , P. Bozzano (c) , A. Banchik (a) (a) Grupo LMFAE – Centro Atómico Ezeiza (b) Grupo de Microscopia – Centro Atómico Bariloche - Instituto Balseiro (c) Grupo de Microscopia - Centro Atómico Constituyentes Comisión Nacional de Energía Atómica Av. Del Libertador 8250 (B2900LWH) Buenos Aires, Argentina. E-mail: avflores@cae.cnea.gov.ar RESUMEN Este trabajo está orientado a respaldar el proyecto de fabricación nacional de tubos de presión de Zr 2.5%Nb. Se presentan los resultados de la evaluación de tubos extrudados experimentales procesados en la planta piloto FAE de CNEA. Se emplearon las técnicas de microscopía óptica, microscopia electrónica de barrido y de transmisión para estudiar la morfología y dimensión de la microestructura, densidad de dislocaciones y distribución de hidruros. Los valores y aspectos morfológicos resultantes indican que el material obtenido cumple con los requisitos del diseñador de los reactores de potencia CANDU. Palabras clave: Zr-2.5%Nb, tubo de presión, microestructura, densidad de dislocaciones. 1. INTRODUCCIÓN Los tubos de presión de las centrales nucleares tipo CANDU se obtienen a partir de un proceso que implica deformar plásticamente por forja y extrusión un lingote de Zr-2.5wt%Nb a alta temperatura, seguido de un ciclo posterior de deformación en frío y finalmente un tratamiento térmico de relevado de tensiones. Este proceso genera una microestructura bifásica metaestable a baja temperatura, con morfología laminar de las fases αZr (hcp) de equilibrio y fase βZr (bcc, metaestable). Las especificaciones de estos componentes requieren que esta microestructura cumpla con ciertos requisitos morfológicos [1,2]. Existen valores medios del espesor de estas bandas y tolerancias que deben cumplirse en ensayos especificados. Por otra parte, como el tubo resultante del proceso de deformación recibe un tratamiento térmico de relevamiento de tensiones, los defectos cristalinos introducidos por la deformación plástica no son eliminados. Una de las formas de cuantificarlos es midiendo la densidad de dislocaciones, otro de los requerimientos especificados para la fabricación de estos componentes. El proyecto de fabricación nacional de tubos de presión está siendo desarrollado por la planta piloto FAE (PPFAE) de CNEA. En una etapa preliminar recibió como materia prima dos tubos extrudados de origen estadounidense, provistos por la empresa Wah Chang 2 , los que fueron laminados en frío, acumulándose un 27% de deformación plástica, y luego tratados térmicamente a 400°C durante 24hs. En este trabajo se presentan los resultados de la evaluación de estos dos primeros tubos de fabricación nacional obtenidos de la observación de la microestructura y medición del ancho de las fases α y β Zr utilizando microscopía electrónica de barrido (MEB). Además se muestran aquí resultados preliminares de determinación de densidad de dislocaciones utilizando microscopía electrónica de transmisión, (MET) [3-5]. 2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Los materiales empleados en este trabajo fueron los siguientes: a) un tubo Standard provisto por NA-SA 3 de origen Canadiense (identificado como TPS) como referencia, b) un tubo extrudado provisto por Wah-Chang de origen Estadounidense (denominado EC), c) El mismo tubo de Wah-Chang luego de la laminación y el tratamiento térmico (ECLT), d) un segundo tubo extrudado (EL) de igual origen que EC y e) un tubo laminado y tratado térmicamente a partir del tubo EL estadounidense (ELLT) 1 Integrante de la Carrera del Investigador del CONICET. 2 Wah Chang & Co., Oregon, USA. 3 Nucleoeléctrica Argentina Sociedad Anónima. 1353
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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