Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

3. Instituto Provincial de Estadísticas y Censos, “Hogares por tipo de vivienda según departamento y régimen de tenencia de la vivienda”; Censo Nacional de Población 2001, Provincia de Santa Fe (2001). http://www.santafe.gov.ar/index.php/web/content/view/full/11936. 4. C. González and L. Lombo; “La Columna del Consumidor”; Diario El Litoral, Edición 09.09.2007. 5. Ministerio de Obras Públicas y Vivienda de la Provincia de Santa Fe, http://www.santafe.gov.ar/index.php/web/content/view/full/55347. 6. Instituto Provincial de Estadísticas y Censos, “Porcentaje de Hogares por la Calidad de los Materiales de la vivienda (CalMat) por Departamento”; Censo Nacional de Población 2001, Provincia de Santa Fe (2001), http://www.santafe.gov.ar/archivos/estadisticas/calmat/inicio.htm. 7. C.H.S. Del Menezzi, V.G. De Castro and M.R. De Souza, “Production and properties of a medium density wood-cement boards produced with oriented strands and silica fume”; Maderas: Ciencia y Tecnología, Vol. 9(2) (2007), p. 105-115. 8. A.W.C. Lee and P.H. Short, “Pretreating hardwood for cement-bonded excelsior board”; Forest Products Journal, Vol. 39(10) (1989), p. 68-70. 9. A.W.C. Lee, “Physical and mechanical properties of cement bonded southern pine excelsior”; Forest Products Journal, Vol. 34(4) (1984), p. 30-34. 10. A.A. Moslemi, J.F. Garcia and A.D. Hofstrand, “Effect of various treatments and additives on woodportland cement-water systems”; Wood and Fiber Science, Vol. 15(2) (1983), p. 164-176. 11. F.C. Jorge, C. Pereira and J.M.F. Ferreira, “Wood-cement composites: a review”; Holz als Rohund Werkstoff, Vol. 62(5) (2004), p. 370-377. 12. L. Zhengtian, and A.A. Moslemi, “Influence of chemical additives on the hydration characteristics of western larch wood-cement- water mixtures”; Forest Products Journal, Vol. 35(7) (1985), p. 37-43. 1426
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 EXPERIENCIAS CON ROCAS GRANITICAS DE LA PROVINCIA DE BS AS CON EL FIN DE EVITAR LA RAS EN EL HORMIGON D.D. Falcone (1) y O.R. Batic (2) Laboratorio de Entrenamiento Multidisciplinario para la Investigación Tecnológica. Comisión de Investigaciones Científicas - Calle 52 y 121, (1900), La Plata, Argentina (1) Profesional Adjunto CIC-LEMIT- Docente Facultad de ingeniería de la UNLP. (2) Investigador Principal CIC-LEMIT- Profesor Facultad de ingeniería de la UNLP. E-mail: dariofalcone@hotmail.com RESUMEN Existen pavimentos, puentes, etc de hormigón que se deterioran luego de una década, es usual que se atribuyan a diferentes causas, generalmente vinculados entre si, como fallas de la base, fatiga, diferentes patologías, como ataque por sulfatos, reacción álcali sílice (RAS), circulación de agua, bombeo, exceso de cargas, etc. En esta oportunidad se muestra el estudio llevado a cabo para determinar la influencia de los agregados sobre el deterioro del hormigón. Las rocas graníticas contienen, cuarzo que habitualmente se comporta como inerte. Algunos yacimientos, muestran que la roca en su formación ha sufrido tensiones y deformaciones por temperaturas, enfriamiento y desplazamientos que modifican la estructura del cuarzo posibilitando que reaccionen con los álcalis a largo plazo, reacción lenta. Existen algunos agregados que a pesar de cumplir con los ensayos normalizados y los límites propuestos para la interpretación no identifican el potencial reactivo. En este estudio se usaron granitos de origen similar al utilizado en hormigones que luego de 10 años se deterioraron progresivamente a pesar de que los ensayos previos al uso en obra los catalogaron como no reactivos. Debido a ello se ampliaron los estudios a fin de buscar las causas de la no coincidencia, las investigaciones sugieren que se deben realizar otros ensayos y/o modificar los límites y/o las edades de aplicación. Palabras clave: agregados graníticos, cuarzo tensionado, fisuras, RAS lenta 1. INTRODUCCIÓN En las obras de ingeniería que utilizan hormigón para su construcción se deben emplear agregados de diversos orígenes para la elaboración en función de las características físicas, durables y económicas más convenientes. Es habitual tratar de usar los yacimientos de agregados locales más próximos, condición muy importante en obras de gran envergadura, de alto consumo. En la Provincia de Buenos Aires es normal utilizar agregados obtenidos por trituración de rocas procedentes del basamento cristalino-igneometamórfico de la Sierras Septentrionales o sistema de Tandilla; ubicado en la región central de la Provincia, compuesto por una banda de aproximadamente de 60 km de ancho y unos 300 km de longitud que se desarrolla desde las proximidades de las ciudades de Azul y Olavarría hasta Mar del Plata [1,2]. Se ha observado que el empleo de estas rocas en la elaboración del hormigón, losas de pavimentos, de pistas de aeropuertos, puentes, etc, en algunas oportunidades comienzan a deteriorarse luego de una década o mas, por ejemplo pavimentos urbanos de las ciudades de La Plata, Olavarría, Lincoln y otras. Es usual que se atribuyan a estos deterioros diferentes causas como deficiencias de compactación, fatiga, exceso de las cargas de camiones, circulación de agua, filtraciones en las juntas o fisuras, bombeo y diferentes patologías como ataque por sulfatos, reacción álcali sílice, lixiviación , etc. Al profundizar los estudios se descartaron muchas de ellas y se ha observado que algunas están vinculadas entre si, siendo difícil decidir cual de ellas es la inicial y cuales se manifiestan posteriormente. Estos hormigones estaban ejecutados con agregados graníticos que contienen cuarzo en su composición que habitualmente no es reactivo frente a los álcalis, sin embargo los granitos utilizados en estos hormigones muestran que la roca de origen ha sufrido tensiones y deformaciones por enfriamiento y desplazamientos que incluyeron una deformación en los cristales (observado al microscopio por extinción ondulante) y disminución del tamaño de los cristales, etc que posibilita que se produzca la reacción con el líquido de poros provocando la reacción álcali-sílice lenta o diferida [3-6] que es expansiva. La reacción álcali sílice (RAS) se produce en presencia de tres factores concurrentes, agregados reactivos, contenidos mínimo de álcalis en el hormigón y la presencia de humedad 1427
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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mejor opción para ser usado en com
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
Page 583 and 584: Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589 and 590: asciende, observándose hasta 1000
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Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
Page 599 and 600: ultra-rápida) se utilizó un susce
Page 601 and 602: almidón resultan, como consecuenci
Page 609 and 610: CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
Page 611 and 612: agregado de estándar interno en ca
Page 613 and 614: 3.2 Método del estándar interno:
Page 623 and 624: Figura 3. Comparación de curvas di
Page 625 and 626: Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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