Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

4. CONCLUSIONES La evaluación del comportamiento de un hormigón de 55% Al2O3, conteniendo alúmina globular, que ha estado largo tiempo en contacto con aluminio fundido, nos permite inferir que: - La porosidad aumentó, como era previsible, con el aumento de la temperatura, pero el tamaño de los poros abiertos no superó el límite acordado científicamente de 2 μm para el aluminio fundido, ya que no se registró penetración del metal fundido. - Este aumento de la Po, se manifiesta con pérdida de su resistencia mecánica. - Una vez alcanzados los 1000ºC, el material estabiliza su velocidad de dilatación, repitiéndose el mismo comportamiento en cada calentamiento posterior. - El SiO2 disminuye drásticamente su presencia como tal. Una parte reaccionará en el estado sólido y la mayor parte se reduce a Si metálico a expensas de la oxidación del Al. - Las características físico químicas del material caracterizado mostraron un excelente comportamiento en uso con aluminio fundido, no registrándose señales de degradación significativas. 5. REFERENCIAS 1. L. Zamboni, E. Benavidez, R. Caligaris, T. Rodel, M. Cirino. “Desarrollo de un hormigón aislante aluminoso”; XXXII Congreso ALAFAR 2004. 7 al 10 Noviembre 2004. Antigua, Guatemala. 2. Olé j. Siljan, Christian Schoning. “Refractories for molten aluminum contact part II influence for pore size on aluminum penetration”; Refractory Application and News, Vol. 8 Nº1 (2003), p. 21-29. 3. Greg Palmer. “Behavior of monolithic refractory and its inportance in design of refractory structures”; Refractory Application and News, Vol. 12 Nº6 (2007), p. 6-11. 4. Devdutt. “Test methods for modern refractories in contact with aluminum”; Refractory Application and News, Vol. 12 Nº6 (2007), p. 23-26. 1504
Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 RESISTENCIA A LA CORROSIÓN POR VIDRIOS FUNDIDOS DE MATERIALES DE MULLITA-ZIRCONIA-ZIRCÓN. N.M. Rendtorff (1) (2) , L.B. Garrido (1) , E.F. Aglietti (1) (2) . (1) CONICET, CETMIC (Centro de Tecnología de Recursos Minerales y Cerámica, CIC-CONICET La Plata) (2) Facultad de Ciencias Exactas de la Universidad Nacional de La Plata. Camino Centenario y 506. C.C.49 (B1897ZCA) M.B. Gonnet. Buenos Aires. E-mail (autor de contacto): rendtorff@cetmic.unlp.edu.ar RESUMEN En las ultimas décadas la performance de los hornos de fusión de vidrio han sido objeto de varios avances, por ejemplo existen ya diferentes tipos de refractarios en función de los diversos sectores del horno, ya sea canales, tapas, recuperadores consumibles, etc. Sin embargo para casi todos ellos se requieren dos buenos comportamientos que son la resistencia al choque térmico y la resistencia a la corrosión por vidrio. Estas características de los materiales surgen de una buena combinación de fases cristalinas y no cristalinas así como también de la microestructura a nivel de granos y matriz del refractario. La corrosión por vidrios fundidos es necesaria evaluarla para predecir la vida útil de un refractario. La disolución del material en vidrio fundido es inevitable en el tiempo ya que en la mayoría de los casos se tratan de fases incompatibles o solubles entre si por formación de otros compuestos de menor punto de fusión. Otra condición necesaria es que la corrosión ocurra en la interfase sin desprendimiento de granos (sin disolver) que contaminarían al vidrio fundido, provocando importantes defectos en el producto terminado. En el presente trabajo se presentan el estudio comparativo la resistencia a la corrosión por vidrio fundido por el ensayo del dedal (“finger test” estático) de cuatro materiales del sistema Mullita-Zirconia-Zircón. Se correlaciona dicho comportamiento con la composición y otras propiedades texturales principalmente la microestructura evaluada por MEB. Palabras claves: materiales cerámicos refractarios, mullita, zirconia, zircón, corrosión. Tópico 10: Cerámicos. Refractarios. Vítreos. Materiales para la Construcción. 1. INTRODUCCIÓN Materiales del sistema Al2O3-SiO2-ZrO2, se usan generalmente en los hornos de fusión de vidrios debido a su alta resistencia al choque térmico y buena refractariedad sumado a su resistencia a la corrosión por el vidrio fundido. El oxido más resistente a la corrosión por vidrio industrial es la zirconia (ZrO2) seguido por la alúmina (Al2O3) y por ultimo la sílice (SiO2). La elaboración de materiales de una solo fase (ZrO2 ≥ 95%) es dificultosa y costosa. En la composición de refractarios para la industria del vidrio incorpora ZrO2 para mejorar la resistencia a la corrosión. La zirconia es de por sí químicamente mas inerte a la disolución por el vidrio fundido, pero además las fases formadas por disolución de esta son de alta viscosidad. Esto genera una interfase refractario vidrio de baja interdifusión. Son bien conocidos los materiales denominados AZS y recientemente los materiales de alto contenido de zirconia [1]. Por otro lado materiales de zircón (ZrSiO4) se aplican en hornos de fusión de fritas y vidrios especiales [2]. La Mullita (3.Al2O3-2.SiO2) es el único alumino-silicato estable en todo el sistema Al2O3-SiO2, ha demostrado tener varias aplicaciones estructurales y es protagonista tanto de los materiales cerámicos tradicionales como los de química fina [3]. Por otro lado introducir partícula de ZrO2 dispersas en una matriz cerámica ha demostrado mejorar las propiedades de los varios materiales cerámicos [4]. En particular materiales densos del sistema Zircón-Mullita-Zirconia han sido procesados y evaluados por el grupo en los últimos tiempos [5] y se los ha evaluado texturalmente, sus propiedades mecánicas y de fractura. La figura 1 muestra una imagen del crisol y los dedales o cilindros de material. También muestra un esquema de cómo se mide la corrosión. 1505
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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capacidad del sistema para aprender
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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