Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Los refractarios carbonosos actúan por si solos como un sistema de enfriamiento, ya que transfieren el calor de la cara caliente del revestimiento y así reducen su velocidad de desgaste [2]. El grafito artificial tiene una conductividad térmica que duplica a la del hierro y a 800ºC es la mitad que a temperatura ambiente [1]. A través del ensayo de conductividad implementado en el IAS no se pueden realizar mediciones a temperatura ambiente. Por lo cual, se extrapolaron los valores de conductividad a 20ºC, tal como se muestra en la figura 5. Conductividad térmica a 20ºC, K (W/mK) 180 160 140 120 100 80 60 40 110 130 157 175 165 154 152 132 132 HT A5 B A3 A4 A8 137 128 Promedio Valor mínimo Figura 5. Comparación de la conductividad térmica a 20ºC determinada por otro laboratorio y por el IAS vs. el valor indicado en la hoja técnica. 4. CONCLUSIONES Las piezas de grafito estudiadas cumplen con los requerimientos químicos, físicos, mecánicos y térmicos para poder ser utilizadas como revestimiento refractario en el cuerpo de un alto horno. Estas piezas presentaron resistencia a la desintegración por monóxido de carbono y resistencia al ataque por álcalis. En general, el grafito B presenta respecto a las piezas A menor densidad y mayor porosidad aparente, menor contenido de cenizas, menor contenido de hierro y álcalis, similar comportamiento frente al ataque por álcalis, similar resistencia a la corrosión, y valores de conductividad térmica a 20ºC dentro del mismo orden. REFERENCIAS IAS Laboratorio externo 1. “Refractory Handbook”, 1998, The Technical Association of Refractories, Japan. 2. K. Andrews, C. Cooper and J. Evans, “The role of high thermal conductivity refractories in blast furnace linings”, Ironmaking Proceedings Vol. 45, 1986, p. 163-173. 3. J. van Laar, G. J. Tijhuis, M. Spreij and R. Stockman, “Bñast furnace lining life – A quantitative analysis of lining/ cooling systems”, Ironmaking Conference Proceedings Vol. 53, 1994, p. 417-426. 4. G. Eusner and J. Shapland, “Permeability of blast-furnace refractories”, Journal of the American Ceramic Society, Vol. 42 (1959), Nº 10, p. 459-464. 5. K. Shaw, “Refractories and their uses”, 1972, Applied Science Publishers Ltd, London. 6. R. Herron and K. Baad, “Refractories for the blast furnace bosh”, Ceramic Bulletin, Vol. 54 (1975), Nro. 7, p. 654-656, 661. 7. H. Kyoden, K. Ichikawa, T. Fujiwara and Y. Yoshimura, “Wear mechanism of refractories by hot metal pre-treatment flux”, Taikabutsu (Refractories), Vol. 38 (1986), Nro. 9, p. 574-584. 8. J. Mittag, “Advanced carbon refractories blocks for hearth wall lining: properties and wear resistance”, 5th ECIC European Coke and Ironmaking Congress. Second <strong>Volumen</strong>, 2005, Tu7:1. 1516
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 USE OF STEEL-MAKING PLANT WASTES INTO CLAYEY CERAMIC C.M.F. Vieira (1) , R. Sanchez (1) , S.N. Monteiro (1) , C.A.C.M. Dias (1) , N. Lalla (2) and N. Quaranta (2,3) (1) State University of the North Fluminense Darcy Ribeiro - UENF Advanced Materials Laboratory - LAMAV Av. Alberto Lamego, 2000; Campos dos Goytacazes, State of Rio de Janeiro, 28015-602, Brazil. 55 22 27261624 (2) National Technological University – San Nicolás Regional Faculty Environmental Studies Group Colón 332, 2900, San Nicolás, Argentina. 54-3461-420830 (3) CIC Researcher E-mail: vieira@uenf.br ABSTRACT This work has for objective to investigate the incorporation of electric arc furnace dust, a typical waste from steel-making plant, into clayey ceramics used for civil construction. Ceramic body compositions were prepared with incorporations of up to 20 wt% of the waste into two types of clays, one from Argentina and other from Brazil. The plasticity of the compositions was evaluated by the Atterberg method. Specimens were prepared by uniaxial press-molding and then fired in a laboratory furnace at 850 o C. The technological properties such as linear shrinkage, water absorption and diametral compression were determined. The results showed that is technologically feasible to recycle the evaluated steel-making waste into red ceramics. Key-words: electric arc furnace dust, clay, recycling, steel plant waste. 1. INTRODUCTION The steel-making industrial sector generates a wide variety of solid wastes, liquid effluents and gaseous emissions in its various processing stages [1,2]. Major pollution associated with atmospheric emissions are dust, carbon oxide, nitrogen oxides and volatile organic compounds. The electric arc furnace dust, EAFD, is one of several types of solid wastes from steel-making process. The most common phases present in this type of waste are Fe2O3, FeO, Fe-met., 2FeO-SiO2, ZnO, SiO2 (quartz), 3CaO-2SiO2 and 4PbO-PbSO [3]. Several works have been dedicated to characterize and to evaluate possible applications to this type of waste [3-11]. The incorporation into red ceramic is nowadays an environmentally correct solution for the disposal of a wide range of solid wastes [12,13]. The natural variability of the clay characteristics, the use of relatively simple processing techniques as well as the relatively low technical performance required for the products, facilitate the presence of a significant amount of impurities introduced in the final structure of the ceramic. Furthermore, the firing stage, that reaches temperature in the range between 600-1000 o C, is fundamental to particle consolidation. It allows the volatilization of dangerous compounds, as well as changes in the chemical characteristics of materials and inertization of potentially toxic and dangerous compounds through fixation in the vitreous phase. In addition, some types of wastes can also contribute to facilitate the red ceramic fabrication not only by changing the plasticity/workability of the ceramic body, but also by enhancing the technical performance of the ceramic as well as increasing the mechanical strength and decreasing the water absorption. The need to find an environmentally correct alternative to recycle the EAFD was one of the objectives of this work. Moreover, the investigation of technical advantages to red ceramics incorporated with this waste was another objective. 2. MATERIALS AND METHODS The raw materials used in this work were one type of waste and two types of significantly different clays. The waste was an electric arc furnace dust, denoted as EAFD, collected from a steel-making process of an integrated plant from Argentina. The different clays were one from Argentina, denoted as Aclay, and the other from Brazil, denoted as Bclay. 1517
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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