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Volumen II - SAM
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Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 ESTUDIO DE LA EVOLUCIÓN DE LA CRISTALIZACIÓN EN POLVOS COLADORES A DIFERENTES CONDICIONES DE TEMPERATURA. L. Santini (1) , A. Martín (1) , E. Benavidez (1) , E. Brandaleze (1) y C. González Oliver (2) (1) Departamento de Metalurgia & DEYTEMA. Facultad Regional San Nicolás, Universidad Tecnológica Nacional. Colón 332 – (2900) San Nicolás, Argentina. (2) Centro Atómico Bariloche, CNEA-Universidad Nacional de Cuyo. Av. Bustillo km 9,6 – (8400) Bariloche, Argentina. E-mail (autor de contacto): ebrandaleze@frsn.utn.edu.ar RESUMEN La cristalización del polvo colador, en el proceso de colada continua de aceros constituye un factor de control de la velocidad de solidificación en el molde. Tanto el diseño como la selección de un polvo colador dependen de los parámetros de operación, de las propiedades físicas a alta temperatura y de la tendencia a la cristalización de los mismos. Conocer la cinética de cristalización de estos materiales requiere de la realización de ensayos de laboratorio debido a la complejidad del proceso que impide la extracción de muestras en forma directa. Por tal razón se recurre a la preparación de capas de material fundido y templado. Luego, dichas capas son tratadas térmicamente a diferentes condiciones de temperatura y tiempo. La determinación de la proporción de cristales y la caracterización de las fases presentes se realiza mediante técnicas de microscopía óptica y electrónica. En este trabajo, se presentan resultados de un método de determinación de la tendencia a la cristalización desarrollado con el objeto de caracterizar un polvo colador de aplicación industrial y que además proporciona información para la elaboración de las curvas CCT o TTT del material. Palabras clave: cristalización, polvos coladores, microestructura, propiedades físicoquímicas. 1. INTRODUCCIÓN En el proceso de colada continua de aceros, es deseable que el polvo colador luego de su fusión proporcione una lubricación adecuada a lo largo del molde [1]. Este hecho depende de la solidificación parcial del polvo, que de no ser la adecuada, puede incrementar las fuerzas de fricción provocadas por el contacto sólido/sólido (acero/molde) ocasionando defectos superficiales en el producto, problemas de pegado e incluso perforaciones de línea. Por otra parte, para minimizar las grietas longitudinales, es necesario reducir la extracción térmica creando una cristalización en la delgada capa del polvo colador. Por esta razón, resulta de alta relevancia conocer la evolución de la cristalización de los mismos a las diferentes condiciones que pueden desarrollarse durante el enfriamiento en el molde. Los polvos coladores son esencialmente mezclas de SiO2, CaO, Na2O y CaF2 con adiciones menores de Al2O3 y MgO. En general la principal fase cristalina que precipita es la cuspidina (3CaO⋅2SiO2⋅CaF2). Nagata y colaboradores en [1], informan resultados sobre el comportamiento de los mecanismos de precipitación de dicha fase sobre la base del sistema ternario de escorias CaO–SiO2–CaF2 y hallaron que la cuspidina precipita fuera del campo de cristalización primaria de la misma, justificando la formación de esta fase metaestable a partir de considerar que la coordinación de los iones F - en la escoria vítrea, sería similar a la que se presenta en CaF2. En trabajos previos Mills [2, 3] ha descrito, realizando ensayos de difracción de rayos X sobre, que otras fases cristalinas pueden desarrollarse en los polvos coladores en función de la composición química. También se han informado en diversos trabajos, avances realizados por los autores [4, 5] en la determinación de la cristalización de polvos coladores de diferentes composiciones químicas y su relación con las propiedades físicoquímicas desarrolladas a las temperaturas de aplicación. En este trabajo se presenta un estudio de la evolución de la cristalización de un polvo colador a través de la aplicación de diferentes tratamientos térmicos, la identificación de las fases presentes y la evaluación del proceso de cristalización. Esto proporciona importante información para poder determinar posteriormente las curvas de precipitación en función de la temperatura y el tiempo. 1529
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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