Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Para estimar la velocidad de corrosión por ácidos nafténicos, API 581 tiene en cuenta los siguientes parámetros: material, temperatura, porcentaje de azufre, valor de TAN y velocidad de flujo máxima. En las Figuras 4 a) y b) se presentan los valores adoptados en el análisis de los subsistemas Fondo y Gas Oil Pesado, respectivamente. Las velocidades de corrosión obtenidas para el material base (acero al carbono) resultan altas (3,05 mm/año y 1,91 mm/año) en ambos casos y el tipo de adelgazamiento esperado es localizado. Para las mismas condiciones operativas, pero si se considera el recubrimiento (acero inoxidable con 12% de Cromo), las velocidades de corrosión disminuyen notablemente: 0,10 mm/año para el subsistema de Gas oil pesado y 0,25 mm/año para el subsistema Fondo. En ambos casos, se espera adelgazamiento localizado. En función de estos resultados se elaboró el Plan de Inspección para la torre de vacío (Tabla 3). Dado que el principal mecanismo de daño es el adelgazamiento, la actividad de inspección indicada es la medición de espesores mediante ensayo de ultrasonido, complementado con inspección visual. La aplicación de IBR permite, además, obtener una frecuencia mínima de inspección en función de la severidad de daño esperada para cada una de las zonas estudiadas. a) b) Figura 4. Velocidad de corrosión estimada y tipo de adelgazamiento de los subsistemas de Fondo (a) y Gas Oil Pesado (b) de la torre de destilación de Vacío. Tabla 3. Plan de Inspección Basado en Riesgo para la torre de destilación de vacío. MODOS POTENCIALES DE FALLA CABEZA: Corrosión generalizada por aguas ácidas – Fisuración por H2S – Corrosión bajo aislación – Corrosión localizada por HCl. Zona SUPERIOR: Corrosión bajo aislación. Zona MEDIA y FONDO: Corrosión por ácidos nafténicos y sulfidación a altas temperaturas. Actividades de Inspección Máximo Intervalo de Observaciones Inspección (años) Inspección Visual Externa 4 Remoción 30% Aislación en Cabeza y Zona Superior. Ultrasonido Espesores CABEZA 2 En una grilla de 50x50 cm. Ultrasonido Espesores Zona MEDIA/FONDO 2 En todas las zonas donde sea posible. Inspección Visual Interna 4 Remoción total de internos. Buscar Partículas Magnéticas Húmedas fluorescentes en CABEZA corrosión localizada. 4 Ensayar del 50-100% de las Soldaduras Internas. A partir de la implementación de IBR a la torre de vacío, surgieron las siguientes recomendaciones: cambiar el material de los cupones de corrosión del fondo de la torre (actualmente de acero al carbono) por acero inoxidable 410 y estudiar la posibilidad de colocarlos en zonas de cambio de dirección del flujo, en codos o cambios de sección para obtener una velocidad de corrosión más representativa. En caso de que persistan las condiciones operativas actuales, se recomienda realizar un cambio de metalurgia del recubrimiento interior por uno de mayor resistencia a la corrosión tal como el acero inoxidable tipo AISI 317. 970
4. CONCLUSIONES Se presentaron las características del ataque por ácidos nafténicos y las principales variables que lo modifican. Se presentó el análisis realizado según la metodología de Inspección Basada en Riesgo para una torre de vacío de una refinería. A partir de dicho análisis se confeccionó un plan de inspección en el cual se determinan las actividades a realizar y la frecuencia mínima con la que deben llevarse a cabo las mismas. La forma recomendada para controlar el espesor de los equipos es mediante ultrasonido. Dado que el ataque es localizado, también se debe realizar una inspección visual interna de los equipos. REFERENCIAS 1. Ricardo A. González, “Procesamiento de crudos de alto TAN. Integridad - Herramientas para control de corrosión”, http://biblioteca.iapg.org.ar/iapg/ArchivosAdjuntos/CONAID2/119trabajo.pdf 2. Damage Mechanisms Affecting Fixed Equipment in the Refining Industry, API Recommended Practice 571, First Edition (December 2003). 3. Experiences with naphthenic acid corrosion in an extra heavy oil upgrade facility, Humberto Rodriguez and Leomar Peñuela, Paper No. 06586, The NACE Annual Conference, March 2006. 4. Safe processing of acid crudes, Sergio D. Kapusta, Alex Ooms, Andrew Smith, Frans van den Berg and William Fort, Paper No. 04637, The NACE Annual Conference, March 2004. 5. The safe processing of high naphthenic acid content crude oils – refinery experience end mitigation studies, D. Johnson, G. McAteer and H. Zuk, Paper No. 03645, The NACE Annual Conference, March 2003. 6. Experience with naphthenic acid corrosion in low TAN crudes, M. J. Nugent, J. D. Dobis, Paper No. 98577, The NACE Annual Conference, March 1998. 7. Naphthenic acid corrosion review, http://www.setlaboratories.com/nac.html (06/10/2006). 8. Risk-Based Inspection Base Resource Document, First Edition, API PUBL 581, Mayo del 2000. 971
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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capacidad del sistema para aprender
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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