Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Con esta velocidad de enfriamiento, evitar la transformación γU αU exigiría una concentración mínima de 23,3 %Nb y evitar la transformación γU δUZr2 exigiría una concentración mínima de 17,8 %Nb. 5. AGRADECIMIENTOS El Consejo de Investigaciones Científicas y Tecnológicas (CONICET) ha financiado parcialmente el presente trabajo a través del proyecto PIP 5062/05 ‘Propiedades de metales y aleaciones para tecnologías en desarrollo’. También ha participado parcialmente en la financiación, la Comisión Nacional de Energía Atómica (CNEA) con el proyecto ‘Aleaciones posibles de uso como combustible nuclear monolítico’. REFERENCIAS 1. A. Travelli, “The RERTR program Status and Progress”, Proceedings of XVIII International meeting on Reduced Enrichment for Research and Test Reactors (RERTR), 1995, Reference number: 35044365. 2. J.P. Durand, Y. Lavastre, P. Colomb, “Silicide fuel development at CERCA”, Proceedings of XVIII International meeting RERTR, 1995, Reference number: 35044396. 3. J.P. Durand, P. Laudamy, K. Richter, “Preliminary developments of MTR plates with uranium nitride”, Proceedings of XVII International meeting on Reduced Enrichment for Research and Test Reactors (RERTR), 1994, pp 191-203. 4. J.L. Snelgrove, G.L.Hofman, C.L. Trybus, T.C. Wiencek, “Development of very-high-density fuels by the RERTR Program”, Proceedings of XIX International meeting on Reduced Enrichment for Research and Test Reactors (RERTR), 1996, Reference number: 35089110. 5. M.L. Bleiberg, L.J. Jones, B. Lustman, “Phase changes in pile-irradiated uranium-base alloys”, Journal of applied Physics, vol 27 (1956), pp. 1270-1283 6. M.W. Chase, “Heats of transition of the elements”, Bulletin of alloy phase diagrams, Vol. 4, No.1 (1983), p124. 7. R.H. Cooper Jr., “ A study of the retention of the metaestable phases in quenched Uranium-Niobium- Zirconium Alloys”, Oak Ridge, Report Number Y-1984 8. A.E. Dwight, M. Mueller, “Constitution of the Uranium-rich U-Nb and U-Nb-Zr systems”, Report of the Metallurgy program 3.1.5, 1957, Report Number: ANL-5581. 9. T.B. Massalski, “Binary Alloy Phase Diagrams”, 2º Edition, 1996, ASM International, pp.3520-3523. 10. T.B. Massalski, “Binary Alloy Phase Diagrams”, 2º Edition, 1996, ASM International, pp.2778-2780 11. A.A. Bauer, “An evaluation of the properties and behavior of zirconium-uranium alloys”, Informe interno del Batelle Memorial Institute, 1959, Nº: BMI-1350. 12. M.G. Canay, “Zr-1 por ciento Sn-1 por ciento Nb(0,1Fe) 'ZIRLO', transformaciones y diagramas de fases”, Tesis para optar al título de Doctor en Ciencia y Tecnología (Mención Materiales), Instituto Sabato, Universidad Nacional de Gral. San Martín, 1996, IT/T--10/96. 1400
Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 AVANCES EN EL ESTUDIO DE LA FRAGILIZACIÓN POR IRRADIACIÓN EN ACEROS DE RECIPIENTES A PRESIÓN DE CENTRALES NUCLEARES Rodolfo Kempf 1 , Ana M. Fortis 2 , Sebastián Cativa Tolosa 1 (1) UACN, GCCN, GAATEN, CNEA (2) UAM, GIDAT, GAEN, CNEA E-mail: kempf@cnea.gov.ar , fortis@cnea.gov.ar RESUMEN Se presentan los avances en el proyecto de estudio del efecto que tiene el factor flujo (lead factor) en el comportamiento mecánico de aceros que componen los recipientes a presión (RPV) de las centrales nucleares. El objetivo es obtener datos fractomecánicos de probetas irradiadas y conocer su dependencia con la difusión de aleantes. Se describe la instalación diseñada para funcionar en el reactor RA-1 donde se están realizando las irradiaciones de probetas Charpy con entalla en V de acero SA-508 clase 3, a temperaturas idénticas a las de servicio de reactores de potencia. Culminó la irradiación de la primera cápsula con un factor de avance igual a 500 y se inició la segunda con un factor de avance igual a 250. Los ensayos se realizan en las Celdas Calientes del CAE. Se presenta el desarrollo de una técnica apropiada para el trabajo en celdas calientes del procesamiento automático de las superficies de fractura Charpy, y se muestran los distintos enfoques para analizar el grado de fragilidad de las probetas irradiadas a través de las imágenes digitalizadas. Palabras clave: (factor de avance, fragilización por irradiación, aceros RPV). 1. INTRODUCCIÓN El objetivo de este trabajo es determinar el efecto de los factores de avance en el comportamiento mecánico de aceros que componen los recipientes a presión (RPV) de las centrales nucleares. El factor de avance es la relación entre la densidad de flujo neutrónico instantáneo en la posición del espécimen de vigilancia y la densidad de flujo neutrónico máxima calculada en la superficie interna de la pared del recipiente. Las normas para realizar programas de vigilancia en recipientes de presión refrigerados por agua (ASTM, E 185-82) recomiendan que los factores de avance se encuentren en el rango de uno a tres. Los ensayos realizados hasta ahora en distintos reactores experimentales del mundo llegan a factores mucho más altos (≥ 800), lo que no garantiza que el daño por radiación sea similar al sufrido por los recipientes en servicio. Es decir, si bien existen normas que aconsejan cual es la aceleración máxima admisible, no se sabe con certeza cuál es su efecto en propiedades que dependen, entre otros factores, de la difusión de aleantes, o sea de la intensidad de la irradiación y del tiempo [1-3]. Para esto se pensó en irradiar en condiciones de temperatura idénticas a las de servicio probetas de ensayos fractomecánicos del acero SA-508 clase 3 con distintos factores de avance en el reactor RA-1. Para obtener datos fractomecánicos de probetas irradiadas con distintos factores de aceleración se construyó y puso en funcionamiento una facilidad de irradiación que opera bajo atmósfera controlada y a alta temperatura (280 -300 °C) y se instaló en el núcleo del reactor experimental RA-1. Si bien el flujo neutrónico en el núcleo del RA-1 es superior al de los recipientes a presión de un reactor de potencia, por ejemplo CAREM o CNA-II, existen posiciones próximas al núcleo de forma tal que la aceleración sea suficiente para desarrollar el estudio y no produzca un esquema de daño considerablemente diferente al del componente en servicio. Es decir, con la facilidad construida es posible irradiar en un lugar en donde el flujo y espectro neutrónico se acerquen a los de recipientes a presión de las centrales nucleares sin que el factor de avance sea demasiado alto. Al mismo tiempo dado el bajo calentamiento γ del reactor el control de temperatura en la cápsula es muy preciso. La caracterización y la predicción de la tenacidad a la fractura en la zona de transición dúctil-frágil para aceros ferríticos es uno de los problemas más importantes que permanecen abiertos en mecánica de fractura. Desde el punto de vista de la tecnología nuclear, la importancia fundamental del fenómeno de fragilización radica en que, al ser el recipiente a presión un componente no redundante ni reemplazable del sistema primario en una central nuclear, la vida efectiva de utilización de la planta se ve limitada a un periodo en que las propiedades del recipiente sean confiables. El mismo está sometido a un flujo neutrónico entre 10 9 - 10 11 n/cm 2 seg (E>1.MeV) durante su operación; a fin de vida 1401
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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En la aleación, la magnitud de la
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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In order to determine the configura
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Page 554 and 555: ecibe una fluencia (flujo neutróni
Page 556 and 557: En la cápsula de irradiación se u
Page 558 and 559: Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
Page 560 and 561: proceso es heterogéneo, comienza e
Page 564 and 565: • La aleación HYBRYD-BC1 present
Page 566 and 567: monocristal de ese mismo metal y P
Page 568 and 569: Pero de la figura se observa cómo
Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
Page 575 and 576: and then tested for evaluation of m
Page 577 and 578: time. For coating treatment, C MOE
Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
Page 583 and 584: Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589 and 590: asciende, observándose hasta 1000
Page 593 and 594: parámetros mencionados para los di
Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
Page 599 and 600: ultra-rápida) se utilizó un susce
Page 601 and 602: almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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