Volumen II - SAM

Vp (m/s)
Vp (m/s)
10 -7
10 -8
10 -7
10 -8
Ajuste para TT 500/168
Ajuste para TT 430/168
Ajuste para TT 380/24/168
1.8 1.85 1.9 1.95 2
1000/T (K
2.05 2.1 2.15 2.2
-1 )
DTT380/168 , σy380/168 DTT380/168 , σy500/168 DTT500/168 , σy380/168 DTT500/168 , σy 500/168
Material III 380/24/168
Material III 500/168
1.8 1.85 1.9 1.95 2
1000/T (K
2.05 2.1 2.15 2.2
-1 )
Figura 6. Análisis de sensibilidad de los
parámetros del modelo teórico para el Material III.
+
Figura 5. Resultados experimentales de la velocidad
de RDIH para el Material III, junto con un ajuste
teórico de acuerdo a los parámetros de la Tabla 3
(línea de trazos).
Vp (m/s)
10 -6
10 -7
10 -8
Mat. Irradiado
95% experimental
DH 32% Nb + σy Irrad
DTT380/168 , σysin Irrad
DTT380/168 , σyIrrad
1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3
1000/T (K -1 )
Figura 7. Estimación a través del modelo teórico
de la velocidad de RDIH para material irradiado.
Otro de los parámetros del modelo que podrían afectar la velocidad es la solubilidad de hidrógeno en la
aleación. De las mediciones experimentales se demostró que la solubilidad de la aleación no cambia de
manera apreciable con y sin tratamiento térmico [12]. A partir de este resultado es que se utiliza una única
curva de solubilidad para el mismo material sin importar los tratamientos térmicos a los que haya sido
sometido.
La mayor utilidad del modelo teórico sería la capacidad de predecir la Vp para un material en servicio. En
este caso es necesario conocer como afecta la irradiación a los parámetros que se utilizan para el ajuste
teórico. En la literatura abierta existen datos sobre los valores de la tensión de fluencia del material, la
velocidad de RDIH y el contenido de Nb en la fase β en función de la dosis de irradiación [7]. En la Figura 7
se muestra el valor medio de datos experimentales medidos en material irradiado con el intervalo de
confianza del 95%. Utilizando el modelo, con la tensión de fluencia para material irradiado las curvas
calculadas quedan lejos de los valores medidos experimentalmente [17] (curva azul de puntos en la figura).
Debido a que no existen o no están publicados valores del coeficiente de difusión de hidrógeno para el
material irradiado se obtuvo una recta de ajuste entre el coeficiente de difusión del material sin irradiar y su
correspondiente porcentaje de Nb en la fase β. Luego a partir del porcentaje de Nb para la fase β medido en
material irradiado [17] que es de alrededor de 32% para dosis elevadas, se calculó el coeficiente de difusión
de hidrógeno en material irradiado. Introduciendo este coeficiente, además de la tensión de fluencia de
material irradiado, en el modelo teórico se llega al resultado de la recta roja de la Figura 7, que cae dentro de
la zona de variación de las mediciones experimentales para el material irradiado. Esto confirma nuevamente
que el efecto de la de difusión del hidrógeno en la aleación es más importante que la tensión de fluencia.
Cabe aclarar que esta es una primera aproximación utilizando las variables más importantes; una refinación
del modelo necesitaría del conocimiento de los valores de los otros parámetros afectados por la irradiación,
por ejemplo la solubilidad.
4. CONCLUSIONES
Experimentalmente se comprobó que aquellos materiales con tratamientos térmicos de mayor temperatura
presentan un mayor contenido de Nb en la fase β y una menor velocidad de RDIH. Este resultado se adjudica
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