Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

características diferentes. Por este motivo, la variedad de materiales seleccionados para ser utilizados en los reactores de la Gen IV es muy diversa, siendo de particular interés los materiales estructurales a utilizar en componentes del núcleo, por ser los que van a estar expuestos a las condiciones de trabajo más severas. En este trabajo se presenta un resumen las condiciones de operación de los diferentes sistemas y se describen tanto los materiales que se están investigando como posibles candidatos para la construcción de los mismos como los futuros desarrollos que se prevén realizar. 2. CARACTERÍSTICAS GENERALES DE LOS SISTEMAS NUCLEARES DE IV GENERACION. 2.1 Very High Temperature Gas Cooled Reactor (VHTR). El VHTR (Figura 1a) es un reactor térmico refrigerado con helio, en el cual el combustible está embebido en un núcleo de grafito, que actúa como moderador. Las características refractarias del material del núcleo permiten alcanzar altas temperaturas del gas de salida (950ºC a 1000ºC) y, por consiguiente, es posible obtener alta eficiencia en la generación de electricidad mediante un ciclo directo, en el cual el gas que sale del reactor en enviado directamente a la turbina, o bien, el calor necesario para la producción de hidrógeno a partir de la descomposición termoquímica del agua. 2.2 Sodium Cooled Fast Reactor (SFR). El SFR ( Figura 1b) es un reactor rápido refrigerado con sodio líquido, que funciona con un ciclo de combustible cerrado permitiendo el reciclado de los actínidos y la recuperación de plutonio. La generación de energía se realiza a través de un circuito secundario, mientras que en el primario la presión del refrigerante es cercana a la atmosférica. Se han propuesto dos variantes: una de 150-500 Mwe, en la cual los actínidos se incorporan a un combustible metálico y otra de 500-1500 Mwe con combustible de óxidos mixtos. Se han construido varios prototipos de este reactor y hoy en día hay en operación reactores refrigerados con sodio en Japón (Joyo y Monju), Rusia (BN 600) y Francia (Fénix). 2.3 Gas-Cooled Fast Reactor (GFR). El GFR ( Figura 1c) es un reactor rápido de alta temperatura refrigerado con gas, que podrá ser utilizado para la generación de electricidad o para la producción termoquímica de hidrógeno con co-generación de electricidad. La utilización de gas como refrigerante permite tener un espectro de neutrones de mayor energía y alcanzar temperaturas más altas que en los sistemas refrigerados con metales líquidos. El concepto de referencia es un reactor refrigerado con helio, con un ciclo directo de conversión de energía, Un diseño alternativo utiliza He como refrigerante primario y un circuito secundario con CO2 supercrítico a 550ºC y 20 mPA para la generación de energía 2.4 Lead-Cooled Fast Reactor (LFR). El refrigerante, plomo o aleación plomo bismuto, circula por convección natural (Figura 1d). El combustible puede ser uranio metálico o nitruro de U+Pu. Las opciones para este sistema incluyen plantas transportables de 50 Mwe a 150 Mwe y 15-20 años de vida útil, sistemas modulares de 300 a 400 Mwe y plantas de gran tamaño de 1400Mwe. Se han propuesto diversos diseños que se pueden clasificar como de baja temperatura ( temperatura de salida < 550ºC) y de alta temperatura (> 550 a 800ºC). La opción de alta temperatura puede utilizarse para la generación de energía, la producción de hidrógeno o la obtención de agua potable. Para la utilización de este sistema en gran escala, se prevé la utilización de plomo como refrigerante, pues la eliminación del Bi presenta significativas ventajas económicas debido a la poca abundancia de este elemento a la vez que se reducen los niveles de radioactividad asociados a la producción de polonio a partir del bismuto. 2.5 Molten Salt Reactor (MSR). Se caracteriza por la utilización de combustible líquido, de forma que se eliminan los inconvenientes asociados a la fabricación de combustibles sólidos. El uranio o torio utilizado como combustible es disuelto en el refrigerante, fluoruros de metales alcalinos fundidos, que circula en el núcleo por canales de grafito, en el interior de los cuales se produce la fisión (Figura 1e). El grafito actúa como moderador, obteniéndose un espectro de neutrones epitérmicos. Los productos de fisión son removidos en forma continua y los actínidos son reciclados totalmente, a la vez que el plutonio y otros actínidos pueden ser disueltos en el refrigerante junto con el uranio. La temperatura del refrigerante es 700-800°C y la presión es muy baja.(< 0,5 Pa). La generación de electricidad se realiza mediante un circuito secundario, existiendo también la posibilidad de producción termoquímica de hidrógeno. 2.6 Supercritical Water-Cooled Reactor (SCWR). Es un reactor refrigerado por agua a presión que opera por encima del punto crítico del agua, con lo cual se obtiene una eficiencia térmica superior a la de los reactores actuales. Las opciones incluyen tanto la utilización de recipiente de presión como de tubos de presión, pues éste es el sistema seleccionado para desarrollar un rector CANDU de IV Generación. El agua supercrítica (25 1342
a) c) e) b) d) f) Figura 1. Características de los sistemas nucleares de IV Generación [1]. MPa y 510-550°C) actúa como un gas de elevada densidad que es enviado directamente a la turbina. El combustible es oxido de uranio, enriquecido en el caso de utilizarse un ciclo de combustible abierto, pero también se puede construir como un reactor rápido con el reciclado completo de actínidos mediante un proceso de reprocesamiento convencional. 1343
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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