Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

1. J. R. Fernández, A. M. Monti y G. Simonelli, “Potenciales Interatómicos Tipo EAM para la Aleación Zr-Nb”, Anales <strong>SAM</strong>/CONAMET, 2007, p. 1740-1745. 2. J. R. Fernández, A. M. Monti y G. Simonelli, “Defectos Puntuales en el Sistema Zr-Nb”, Anales AFA, Vol. 19 (2007), p. 136-140. 3. J. P. Perdew, S. Burke y M. Ernzerhof, Phys. Rev. Letl. Vol. 77 (1996), p. 3865-3868. 4. P.Blaha, K.Schwarz, G.K.H.Madsen, D.Kvasnicka, J.Luitz, “WIEN2K, An Augmented Plane Wave + Local Orbitals program for Calculating Crystal Properties”; 2001, K. Schwarz, Techn. Univ. Wien, Austria. 5. G. Henkelman, G. Jóhannesson y H. Jónsson, “Progress on Theoretical Chemistry and Physics” (ed. S. D. Schwartz), 2000, Kluwer Academic Publishers, p. 269-300. 6. Versión modificada por los Dres. R. Pasianot y V. Ramunni del código DYNAMO 5.2, M. S. Daw, M. I. Baskes, S. M. Foiles, Sandia National Labs., (1985). 7. A. F. Guillermet, “Thermodynamic Analysis of the Stable Phases in the Zr-Nb System and calculation of the Phase Diagram”, Z. Metallkunde, Vol. 82 (1991), p. 478-487. 8. R.P. Agarwala, “Diffusión and defect studies in Zirconium and some of its alloys”, Material Science Foundations Vol. 20, 2004, Trans Tech Publication, USA. 1244
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 EFECTO DEL HIDRÓGENO SOBRE LA RESPUESTA EN TRACCIÓN DE UN ACERO PARA CONSTRUCCIÓN MECÁNICA Hereñú S. (1,2) , Brandaleze E. (2) , Mansilla G.A. (2) , Armas A.F. (1) (1) Instituto de Física de Rosario, CONICET-Universidad Nacional de Rosario, Bv. 27 de Febrero 210 Bis, 2000, (2) Departamento de Metalurgia, Universidad Tecnológica Nacional, Facultad Regional San Nicolás, Colón 332, 2900 San Nicolás, Argentina, E-mail (autor de contacto): gmansilla@frsn.utn.edu.ar RESUMEN La presencia de hidrógeno en los aceros puede llevar a diferentes comportamientos mecánicos, no dependiendo únicamente de la composición química, la estructura y otras características metalúrgicas sino también de las condiciones del ensayo de tracción y de permeación de hidrógeno. En este trabajo se estudia la respuesta en tracción de un acero de alta resistencia con condiciones de permeación electrolítica de hidrógeno (H). A través de la técnica de decoración con plata se evalúa la presencia de H en el material. La permeación con H en ensayos de tracción a bajas velocidades de deformación produciría un aumento en el endurecimiento por deformación, una disminución en la deformación a la rotura. El comportamiento frágil, por efecto del H, se nota a partir del incremento de zonas de clivaje en la superficie de fractura. Palabras clave: hidrógeno, tracción, aceros 1. INTRODUCCIÓN La fragilización, que cantidades suficientes de hidrógeno (H) producen en los aceros, es un tema ampliamente estudiado y aceptado [1-3]. Sin embargo, los efectos del hidrógeno en el comportamiento mecánico son muchas veces controvertidos y conflictivos. Los aceros en presencia de hidrógeno sometidos a esfuerzos de tracción pueden comportarse de manera muy diferente dependiendo no sólo de su composición química, microestructura, procesos, cantidad de impurezas sino también de las condiciones de carga y de tipo de solicitación mecánica. Maier y col [4], muestran que la carga electrolítica con H de un acero esferoizado de baja aleación durante la deformación produce una reducción marcada en la ductilidad pero no evidencia cambios notables en la curva tensión –deformación a bajas velocidades de deformación. A altas velocidades de deformación el H no afecta las propiedades mecánicas de este acero. En este trabajo, las muestras que fueron cargadas con H antes del ensayo de tracción exhiben la misma ductilidad que el material sin carga. Por otro lado, otros investigadores [5] encuentran que la susceptibilidad a la fragilización por H en aceros endurecidos por dispersión de óxidos depende de la orientación de la muestra. Para muestra tomadas en la dirección de laminación la tensión de fluencia y el endurecimiento por deformación se ven levemente incrementadas al ser cargada con H, mientras que las muestras transversales a la dirección de laminación no muestran diferencias en estas dos variables pero si una pronunciada perdida de ductilidad. Singh y col reportan el efecto del H en la tenacidad de un acero de baja aleación [6]. En este sentido, dichos autores encuentran una disminución de la tensión de fluencia y un aumento tanto la resistencia a la tracción como en el porcentaje de elongación cuando el material es cargado con H hasta tiempo crítico. Más allá de ese tiempo, se produce un descenso tanto de la resistencia a la tracción como del porcentaje de elongación. Este tiempo crítico donde el material pierde su tenacidad depende tanto del tamaño de grano como del tipo de solución utilizada para la carga electrolítica. La influencia de la carga catódica de H en los aceros austeníticos 316L [7] se evidencia a través de un pequeño incremento de la tensión de fluencia, un descenso del endurecimiento por deformación y una marcada pérdida de la ductilidad. Finalmente, la concentración de H en los aceros inoxidables dúplex [8] lleva a un notable descenso de la deformación a la fractura y a un endurecimiento por deformación del material. De este modo, queda evidenciado que la falta de unificación de la influencia del hidrógeno en las propiedades mecánicas en tracción de los aceros lleva a la necesidad de una mayor investigación en este sentido. En este trabajo, se estudia el efecto del hidrógeno en un acero para construcción mecánica mediante ensayos de tracción a dos velocidades de deformación diferentes y a temperatura ambiente. Para tal fin se 1245
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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