Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Para el caso de los conjuntos TL-05 y TL-06, que fueron sometidos al proceso de TLPB y colaminados simultáneamente, presentan un pegado parcial discontinuo a lo largo del meat, como se puede ver en la figura 8. Al igual que los conjuntos TL-01 y TL-03, presentan fragmentación de la aleación UMo, lo cual se atribuye al espesor muy fino y la gran reducción aplicada, esto es, 68% de reducción total. 4. CONCLUSIONES Figura 7. Imagen radiográfica y ultrasónica C-Scan y B-Scan del conjunto TL-04. Figura 8. Imagen ultrasónica C-Scan y B-Scan de conjuntos TL-05 y TL-06. Las temperaturas de colaminación utilizadas, 450°C y 570°C son aceptables para el proceso de colaminación, desde el punto de vista del comportamiento de la aleación UMo bajo deformación plástica. La fragmentación de la aleación UMo ocurre con reducciones totales sobre el 45%, para los espesores de foil entre 300 y 500 µm. La técnica de TLPB con aleación Al-Si presenta resultados parcialmente aceptables como una etapa previa a la colaminación de conjuntos Al-6061 / UMo. Se considerará la realización de futuras pruebas con foil de Al-Si y UMo con mayores espesores, de tal manera de aumentar la masa líquida de Al-Si y evitar la fragmentación de UMo. REFERENCIAS 1. G. L. Hofman et al. “Low-temperature irradiation behavior of uranium–molybdenum alloy dispersion fuel”. Journal of Nuclear Materials, Volume 304, Issues 2-3, August 2002, Pages 221-236. 2. A. Soba et al. “An interdiffusional model for prediction of the interaction layer growth in the system uranium–molybdenum/aluminum”. Journal of Nuclear Materials, Volume 360, Issue 3, March 2007, Pages 231-241. 3. Ho Jin Ryu et al. “Reaction layer growth and reaction heat of U–Mo/Al dispersion fuels using centrifugally atomized powders”. Journal of Nuclear Materials, Volume 321, Issues 2-3, September 2003, Pages 210-220. 4. M. I. Mirandou et al. “Characterization of the reaction layer in U–7wt%Mo/Al diffusion couples”. Journal of Nuclear Materials, Volume 323, Issue 1, November 2003, Pages 29-35. 5. Jeong-Soo Lee et al. “Study of decomposition and reactions with aluminum matrix of dispersed atomized U-10 wt% Mo alloy”. Journal of Nuclear Materials, Volume 306, Issues 2-3, December 2002, Pages 147- 152. 6. A. Leenaers et al. “Post-irradiation examination of uranium–7 wt% molybdenum atomized dispersion fuel”. Journal of Nuclear Materials, Volume 335, Issue 1, October 2004, Pages 39-47. 7. J.D. Sease et al. “Considerations in the Development of a process to Manufacture Low- Enriched Uranium Foil Fuel for the High Flux Isotope Reactor”. The RERTR International Meeting, September 2007. 8. D.E. Burkes et al. “Update on Mechanical Analysis of Monolithic Fuel Plates”. Research Reactor Fuel Management Conference, March 2007. 9. C.R. Clark et al. “Monolithic Fuel Development at Argonne National laboratory”. The RERTR International Meeting, October 2003. 1328
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 EVALUACIÓN DE LA DEGRADACIÓN DEL HORMIGÓN ARMADO DE CONTENEDORES DE RESIDUOS RADIOACTIVOS DE BAJA Y MEDIA ACTIVIDAD G.S. Duffó (1), (2), (3) , F.M. Schulz (3) y E.A. Arva (3) (1) Consejo Nacional de Investigaciones Científicas y Técnicas (CONICET), Argentina (2) Universidad Nacional de Gral. San Martín, Argentina (3) Comisión Nacional de Energía Atómica, Depto. Materiales Av. Gral. Paz 1499 – (1650) San Martín, Buenos Aires, Argentina schulz@cnea.gov.ar RESUMEN. La Comisión Nacional de Energía Atómica está encargada de la construcción del repositorio necesario para disponer los residuos radiactivos de media y baja actividad. El hormigón armado es el material fundamental del repositorio y uno de sus principales mecanismos de deterioro es la corrosión de las armaduras metálicas. Mediante técnicas electroquímicas se evalúan parámetros (potencial de corrosión, velocidad de corrosión y resistividad) de probetas de hormigón armado conteniendo barras de acero lisas y soldadas; fabricadas con dos formulaciones diferentes: con escoria de alto horno y humo de sílice. Las probetas se exponen a diversos medios agresivos (ambiente de laboratorio, soluciones acuosas de cloruros y sulfatos). Los resultados obtenidos muestran mayores velocidades de corrosión en medio de cloruros en las barras soldadas. Además se determinaron coeficientes de difusión de cloruros y dióxido de carbono, los que mostraron que el hormigón con humo de sílice presenta menor coeficiente de difusión de cloruros (10 -8 cm 2 /seg) y carbonatación despreciable. Por otra parte, se construyó e instrumentó con sensores un prototipo del contenedor a escala real a fin de monitorear la velocidad de corrosión de las armaduras. El prototipo expuesto al ambiente natural presenta velocidades de corrosión un orden de magnitud mayor respecto a las condiciones de laboratorio. Palabras clave: corrosión, residuos radiactivos, hormigón armado. 1. INTRODUCCIÓN La Comisión Nacional de Energía Atómica de la República Argentina (CNEA) es la responsable del diseño y construcción de un repositorio monolítico superficial para la disposición final de residuos radiactivos de baja y media actividad. Estos residuos se caracterizan por tener un período de semidesintegración menor o igual a 30 años y son los que provienen de centros médicos, instalaciones industriales de distintas provincias del país, plantas de producción del Centro Atómico Ezeiza, laboratorios del Centro Atómico Constituyentes, resinas de intercambio iónico y filtros de las centrales nucleares y del futuro desmantelamiento de las mismas. El requisito de dicho repositorio, que deberá estar en operación para el año 2023, es asegurar protección a las personas y al medio ambiente para lo cual su vida útil debe ser mayor que 300 años, correspondientes a 10 períodos de semidesintegración,. El diseño elegido es similar a los repositorios emplazados en El Cabril (España) y L’Aube (Francia), y consta de una estructura constituida por tres barreras principales: la primera son tambores metálicos de 200 litros donde van los residuos inmovilizados, en segundo lugar contenedores de hormigón armado, que van dentro de celdas también de hormigón armado pero de mayor volumen, y una tercera barrera correspondiente a la formación geológica donde se construya la facilidad. Por las exigencias en cuanto a la vida útil de la facilidad, se plantea como objetivo el estudio de la durabilidad del hormigón armado, principal componente estructural del repositorio, definido como un material compuesto por la matriz cementicia (mezcla de cemento, agregados y agua) que proporciona resistencia mecánica a la compresión y las armaduras de acero que confieren resistencia a la tracción. Esta ingeniosa combinación tiene numerosas ventajas, motivo de su extendido uso en las construcciones; pero así también existen problemas que afectan su durabilidad, y entre ellos uno de los más importantes es la corrosión de las armaduras metálicas. Factores como el tipo de hormigón y el ambiente geográfico donde se halle la estructura tienen relevancia en lo concerniente a la corrosión y durabilidad del hormigón. Es conocido que el acero en medios alcalinos se comporta de manera pasiva, es decir forma una película de óxidos insolubles que queda adherida a la superficie del metal protegiéndolo del deterioro por 1329
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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