Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

materiales con alto contenido de zircón, ambos parámetros están linealmente correlacionados, es decir la corrosión al nivel de la interfase liquido gas es mayor y proporcional al nivel de la corrosión en el seno de vidrio. Mientras que para materiales con matriz de mullita la corrosión es mucho mayor en ambos niveles de ensayo. 4. CONCLUSIONES • Aunque en la realidad los materiales refractarios estén sometidos a situaciones industriales mucho más complejas, el procedimiento descrito pretende simular las condiciones experimentales habituales de laboratorio en el ensayo “finger test” pudiéndose considerar como válido para realizar estudios del comportamiento de los refractarios ante la corrosión a elevadas temperaturas por vidrios fundidos. Este tipo de ensayo trata de simular, de una manera bastante sencilla, las condiciones industriales a un bajo costo y nos permiten obtener resultados en tiempos muy breves. • Se ha podido evaluar y comparar la resistencia a la corrosión de cuatro materiales del sistema mullita zirconia zircón • Se pudo demostrar que la corrosión esta fuertemente ligada a la microestructura del material es decir el material con menor grado de sinterización (material A) fue comparativamente mas degradado por el tratamiento corrosivo del ensayo. • Y en lo que respecta a la composición, los materiales con mayor proporción de Zirconia fueron los que mayor resistencia proporcionaron. REFERENCIAS 1. Emile Lataste, “Comportement mécanique et endommagement de réfractaires electrofondus sous sollicitation thermomécanique", Tesis Doctoral : INSA de Lyon, Francia 2005. 2. L.B. Garrido and E.F. Aglietti, “Zircón based ceramics by colloidal processing”, Ceram. Int. 5 (2001), pp. 491–499. 3. H. Schneider J. Schreuer B. Hildmann, “Structure and properties of mullite—A review”, Journal of the European Ceramic Society 28 (2008) 329–344. 4. M. Hamidouche, et al., “Thermomechanical behaviour of mullite–Zirconia composite”, J. Eur. Ceram. Soc. 16 (1996) 441–445. 5. N. Rendtorff, L. Garrido, E. Aglietti, “Mullite-zirconia-zircon composites: Properties and thermal shock resistance”, Ceramics International, Volume 35, Issue 2, March 2009, Pages 779-786 6. ASTM C-621. 7. ASTM C-622. 8. ASTM C-768. 9. T. D . McGee “Laboratory Slag Test to Simulate Refractory Corrosion”, Interceram NR 4 (1978) 10. M. Kobayashi, M. Nishi, A. Miyamoto “Slag Resistance for Refractories”, Taikabutsu Overseas Vol. 2, No. 2, 5-13, (1982). 11. A.R. Cooper, Jr. and W. D. Kingery, “Corrosion of Refractories by Liquid Slag and Glasses, in Kinetics of High-Temperature Processes”, Ed. by W. D. Kingery, Publsh. By Wiley & Sons Inc., New York, pp.85-92 (1959). 12. T. S. Busby, R. J. Turner “The Development of a Corrosion Test for Glass Contact Refractories”, Glass Technology Vol. 22, No.1, (Feb.1981). 13. V M. Velez, J. Smith, R.E. Moore, “Refractory degradation in glass tank melters. A survey of testing methods”. Cerâmica. 1997, v. 43, n. 283-284. 14. T.S. Busby, “Flux – Line Corrosion”, Glass, 39, [4] (1962) pp.182-189. 15. S.M. Budd, V.H. Exelby, J.J Kirwan “Formation of bubbles in glass at high temperature, Glass Tech. 3, [4] (1962) pp. 124-129. 1510
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 CARACTERIZACIÓN DE MATERIALES CARBONOSOS A UTILIZAR EN CUERPOS DE ALTOS HORNOS M. Rimoldi (1) , S. Camelli (1) , A. Vázquez (1) , N. Marsiglia (1) , P. Marinelli (2) y J. Mirabelli (2) (1) Materiales Refractarios Instituto Argentino de Siderurgia Av. Central esq. 19 Oeste (B2900MAD), San Nicolás, Argentina. (2) Ternium Siderar Planta General Savio Casilla de correo 801 (2900), San Nicolás, Argentina. E-mail (autor de contacto): rimoldi@siderurgia.org.ar RESUMEN A diferencia de los refractarios cerámicos comunes, los refractarios carbonosos son eléctricamente conductores y tienen una mayor conductividad térmica y superior resistencia al choque térmico. Entre otras características, estos materiales refractarios son muy resistentes a los metales fundidos y escorias, y pueden ser fácilmente mecanizados. La mayor desventaja es que se oxidan a alta temperatura por la acción del oxígeno, del dióxido de carbono, del vapor de agua, entre otros. No se pueden utilizar bajo condiciones oxidantes. El uso de materiales carbonosos y grafíticos en el cuerpo de un alto horno se debe a su alta conductividad térmica y características adecuadas como medio de transferencia térmica. Los revestimientos refractarios de la cuba son atacados por agentes agresores líquidos y gaseosos, que penetran a una velocidad que depende del gradiente de presión y temperatura, y de la permeabilidad del material refractario. Dos de los principales agentes agresores son el monóxido de carbono y los álcalis. Las piezas de grafito estudiadas cumplen con los requerimientos químicos, físicos, mecánicos y térmicos para poder ser utilizadas como revestimiento refractario en el cuerpo de un alto horno. Estas piezas presentaron resistencia a la desintegración por monóxido de carbono y resistencia al ataque por álcalis. Palabras clave: alto horno, grafito, caracterización. 1. INTRODUCCIÓN A diferencia de los refractarios cerámicos comunes, los refractarios carbonosos son eléctricamente conductores y tienen mayor conductividad térmica y superior resistencia al choque térmico. Entre otras características, estos materiales refractarios son muy resistentes a los metales fundidos y escorias, y pueden ser fácilmente mecanizados. La mayor desventaja es que se oxidan a alta temperatura por la acción del oxígeno, el dióxido de carbono y el vapor de agua, entre otros. Esto implica que no se pueden utilizar bajo condiciones oxidantes [1]. La mayor aplicación industrial de los refractarios de carbón es el alto horno, seguido por las celdas catódicas de reducción de aluminio [1]. El uso de materiales carbonosos y grafíticos en el cuerpo de un alto horno se debe a su alta conductividad térmica y características adecuadas como medio de transferencia térmica [2]. En este trabajo se presenta, en forma comparativa, la caracterización física, química, mecánica y térmica de dos calidades de materiales carbonosos utilizados en cubas de altos hornos. 2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se estudiaron piezas de grafito de diferentes orígenes identificadas como A y B. El carbono fijo presente en las muestras se determinó a través de la diferencia del contenido de cenizas y volátiles según de las normas ASTM 3174 y 3175, respectivamente. Además, se determinó por espectrometría de absorción atómica el porcentaje de hierro y álcalis (K y Na) presentes en las cenizas En la tabla 1 se presentan los resultados obtenidos. 1511
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Figura 8. Desplazamiento del brazo
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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