Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

La dependencia inversa de la tensión de pico reportada para este material en la figura 3a es una evidencia clara de la ocurrencia de DSA entre 200ºC y 400ºC, con un máximo a 300ºC. Esta temperatura coincide con los valores mínimos de relajación de tensión. Considerando estos resultados en este trabajo se propone que este mínimo en la relajación de tensiones está directamente asociado al DSA y que los elementos atómicos responsables del mismo pueden ser determinados utilizando la curva de la tensión instantánea σ t Figura 4. Evolución de la tensión de relajación en muestras de AISI 430F ensayadas a ε0 = 0.4% y temperaturas entre 20ºC and 500ºC. De acuerdo a las características de los campos de tensiones que generan los obstáculos al movimiento de las dislocaciones, estos pueden ser clasificados en obstáculos de corto y de largo alcance. De allí que la tensión pueda ser dividida en dos componentes: σ = σeff + σi (1) donde σi es la componente atérmica de la tensión vinculada con campos de tensiones de largo alcance, y σeff es la componente dependiente de la temperatura, vinculada con campos de tensión de corto alcance. Durante el proceso de relajación de tensiones la tensión efectiva decrece con el tiempo y se aproxima a cero lo que implica que la tensión aplicada tiende a la tensión interna. En esta aproximación, la tensión interna, la densidad de dislocaciones y la deformación plástica permanecen constantes. Para materiales afectados por un proceso de DSA la tensión aplicada puede ser considerada como la suma de la tensión básica esperada en ausencia del endurecimiento por átomos de soluto vinculados al DSA y la contribución de tensión vinculada al DSA σa = σ + σD (2) Combinando ambas ecuaciones (1) y (2) la tensión aplicada pude escribirse como σa = σeff + σi + σD (3) Durante el proceso de relajación de tensiones en el dominio del DSA, la tensión efectiva disminuye con el tiempo y la tensión aplicada tiende entonces a σi + σD. En esta condición, una fuerte interacción solutodislocación puede agregar una tensión extra que no está presente en otros intervalos de temperatura. Así es razonable esperar un mínimo en la tensión de relajación con la temperatura precisamente en aquellas temperaturas donde la interacción soluto y dislocación es mayor. Esto es en definitiva lo que se observa en las curvas de la figura 4. En un ensayo de relajación de tensiones la deformación total, que es la suma de una componente elásticaε e y una plástica ε p , permanece constante durante el ensayo de relajación. De allí que la componente plástica pueda escribirse como 1 dσ t & ε = − (4) p E dt Cuando las atmósferas de soluto se forman alrededor de las dislocaciones, la velocidad de movimiento de las dislocaciones y en consecuencia la velocidad de deformación están controladas por la velocidad de migración de los átomos de soluto que forman la atmósfera. Esto significa que en esta condición la velocidad de deformación de la muestra durante un ensayo de relajación de tensiones debería ser proporcional a la 1202
velocidad de difusión de los átomos. Abaschian y Reed Hill [7] sugieren que el movimiento de las dislocaciones y la velocidad de deformación en un ensayo de relajación podrían ser calculadas como & ε ≈ σD (5) Donde σ es la tensión normal aplicada y D es el coeficiente de difusión para el átomo de soluto asociado al DSA. La ecuación 5 puede ser usada para evaluar el coeficiente de difusión D e inferir cual es el átomo de soluto asociado al DSA. La figura 5 muestra la dependencia de la velocidad de deformación con la tensión instantánea calculada a partir del ensayo a 400ºC. La pendiente de la curva es de 3 x 10 -13 en unidades apropiadas. Este valor es del orden del coeficiente de difusión para el átomo de carbono a 300ºC.[8] Considerando este resultado, es posible concluir que el proceso de envejecimiento en AISI 430F está asociado con dislocaciones ancladas por difusión de átomos de carbono Figura 5. Dependencia de la velocidad de deformación con la tension instantánea calculada a partir del ensayo a 400ºC. 4. CONCLUSIONES AISI 430F y AISI 310 son aleaciones de uso habitual. Conocer sus propiedades de fatiga es esencial para maximizar sus posibles aplicaciones. Al respecto, los principales resultados obtenidos en este trabajo son: AISI 430F muestra un considerable endurecimiento cíclico a 400 ºC. Este endurecimiento es atribuido al DSA. Ensayos de cambios de velocidad de deformación confirman la ocurrencia de DSA en intervalos 300ºC and 500ºC para este material. Por su parte, el acero AISI 310 presenta manifestaciones de DSA en un intervalo de temperaturas comprendido entre 200 °C y 600°C Sin embargo no se observa una influencia importante de este fenómeno en el comportamiento en fatiga del material. Finalmente, los ensayos de relajación de tensiones permiten confirmar que en el caso de AISI 430F el átomo de soluto aparece como el responsable de la ocurrencia de DSA. REFERENCIAS 1 K. Tsuzaki, Y. Matsuzaki, T. Maki, I. Tamura, Mater. Sci. Eng. A 142 (1991): 63-70 2 M. Weisse, C.K. Wamukwamba, H.J.Christ, H, Mughrabi, Acta Metall. Mater. 41 (1993) 2227 - 2233 3 Y. Estrin, L.P. Kubin, J. of the Mech. Behav of Mat.; Vol 2, (3 – 4) (1989) 255 - 292 4 L.H.de Almeida, I. Le May, P.R.O. Emygdio, Materials Characterization 41 (1998) 137 – 150 5 S. Hereñú, I. Alvarez-Armas, A.F.Armas, Scripta Materialia 45 (2001) 739 - 745 6. M. Avalos, A.F.Armas, I. Alvarez.Anales Anales <strong>SAM</strong>/CONAMET, 2007, p. . 7. R. Abaschian, R. Reed Hill, Physical Metallurgy Principles, Cengage-Engineering. 1991 8. L. H .Van Vlack, Elements of Materials Science and Engineering, Prentice Hall. 1989 1203
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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