Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

2.2 CARACTERIZACIÓN DE LOS REFRACTARIOS Ambos refractarios se caracterizaron utilizando distintas técnicas sobre muestras en polvo que se obtuvieron por trituración y molienda en molino planetario de los ladrillos hasta tamaño de partícula < 70 mallas. Se realizó el análisis cualitativo de fases por difracción de rayos X (XRD, difractómetro Philips), usando radiación de Co Kα a 40 kV y 30 mA, con filtro de Ni. La densidad (ρap) y porosidad (Пap) aparentes se determinaron sobre la base de la norma DIN EN 993-1(DIN 51056) [1]. La densidad picnométrica (ρpic) se determinó empleando kerosene a 37 °C siguiendo un protocolo interno. La porosidad verdadera (Пverd) se obtuvo por cálculo a partir de los valores de densidades picnométrica y aparente. El análisis térmico diferencial (DTA, Shimadzu DTA-50) y termogravimétrico (TGA, Shimadzu TGA-50) se realizó en aire hasta 1400 °C (velocidad de calentamiento: 10 °C/min). 2.3 MICROESTRUCTURAS DE LOS LADRILLOS REFRACTARIOS La microestructura de los ladrillos refractarios se estudió por inspección óptica y microscopía electrónica de barrido acoplada a análisis de energía dispersiva de rayos X (SEM/EDX) sobre superficies pulidas con papeles de SiC 320 y 600. 2.4 TRATAMIENTOS TÉRMICOS Con el fin de investigar la evolución de fases con la temperatura, se realizaron ensayos térmicos estáticos en el rango de alta temperatura empleando un horno de cámara (Carbolite, elementos calefactores de SiC, temperatura máxima 1600 °C). Se utilizaron polvos de AMC1 y AMC2 compactados uniaxialmente a 50 MPa en forma de discos. Los tratamientos se realizaron a 1300 y 1580 ºC (velocidad de calentamiento: 10 ºC/min) durante 3 h. El análisis mineralógico de los materiales tratados se realizó por XRD de los polvos empleando las mismas condiciones que para los refractarios originales. 2.5 CURVAS ESFUERZO-DEFORMACIÓN Para la determinación de las curvas esfuerzo-deformación se siguió un protocolo interno (Manual de Calidad LANAIS N° 408/Dic. 2006) [2, 3]. Se empleó una máquina universal de ensayos mecánicos servohidráulica Instron 8501 con un horno eléctrico SFL (elementos calefactores de MoSi2 y programador/controlador de temperatura Eurotherm). Las probetas utilizadas (cilindros de 27 mm de diámetro y 40 mm de altura) se obtuvieron a partir de los ladrillos por corte con disco de diamante y broca diamantada, refrigerando con agua y se mecanizaron para asegurar planoparalelismo. La deformación axial de la probeta se midió con un extensómetro capacitivo (± 0,6 μm), adecuado para altas temperaturas [3]. Los ensayos se realizaron en atmósfera oxidante a temperatura ambiente, 700, 1000 y 1260 °C (velocidad de calentamiento 10 °C/min) a velocidad de desplazamiento constante de 0,1 mm/min hasta rotura de la probeta. A partir de las curvas esfuerzo-deformación, se analizó el comportamiento mecánico característico de cada ladrillo y se determinaron los siguientes parámetros mecánicos: resistencia a la fractura (σF, determinada a partir de la carga máxima) y su deformación correspondiente (εF) y módulo de Young tangente (ET) calculado como la pendiente de la porción lineal de la curva. 2.6 CARACTERIZACIÓN DE LAS PROBETAS ENSAYADAS MECÁNICAMENTE Después de los ensayos mecánicos, se determinaron las características de la fractura y los principales cambios microestructurales de las probetas en relación con la temperatura de ensayo. Se midieron la variación de peso, la densidad y porosidad aparentes y se realizó el análisis por XRD, empleando las mismas metodologías que para los refractarios originales. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 CARACTERIZACIÓN DE LOS REFRACTARIOS En la Tabla 1 se muestran las características de los ladrillos refractarios AMC1 y AMC2 estudiados. 1482
% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases principales, XRD y SEM/EDX Fases secundarias, XRD y SEM/EDX Tipo de liga a Tabla 1. Caracterización de los refractarios. AMC1 AMC2 a Datos de hoja técnica b Fases no detectadas por XRD c Temperatura del máximo del pico No se determinaron diferencias en las densidades picnométricas, a pesar de las distintas composiciones de AMC1 y AMC2. La menor ρap de AMC2 respecto de AMC1, se asoció a su mayor porosidad. Las curvas de DTA muestran dos picos exotérmicos asociados a pérdidas de peso registradas en los TGA (Δm), que pueden atribuirse a volatilización y oxidación de la liga resina (400-600 °C) y grafito (550-950 °C) en concordancia con resultados publicados [4]. Las pérdidas de peso totales determinadas en el rango de 400-900 ºC resultaron aproximadamente 6 y 9 % p en AMC1 y AMC2, respectivamente, y están de acuerdo con los correspondientes contenidos de C (hoja técnica). En la zona de altas temperaturas se observa un pico que puede ser atribuido a la formación de espinela (MgAlO4) de acuerdo con los resultados de los ensayos térmicos estáticos. 3.2 MICROESTRUCTURAS DE LOS LADRILLOS REFRACTARIOS La Figura 1 muestra las superficies pulidas de los ladrillos refractarios. AMC1 AMC2 92 66 6 32 6 8 Al2O3 (corindón), MgO (periclasa), C (grafito) Al, (Si) b Figura 1. Superficies pulidas de los ladrillos refractarios. Al, (Si) b Se observan claras diferencias en la forma, color y distribución granulométrica de los agregados. El análisis de las muestras por SEM/EDX confirmó alúmina, magnesia y carbón como fases principales y Al como fase minoritaria, determinándose también óxido de silicio. En AMC2 los agregados de color blanco presentaron las composiciones correspondientes a Al2O3, considerados como ‘alúmina tabular’ o a MgO. La microestructura de los agregados de magnesia no permitió identificar el tipo (sinterizada o electrofundida). La composición de los agregados marrones claros y oscuros también correspondió a Al2O3, posiblemente de un tipo con mayor nivel de impurezas (por ejemplo, ‘alúmina marrón’). En AMC1 los agregados blancos, con composición de Al2O3, se consideran de alúmina resina ρap (g/cm 3 ) 3,13 ± 0,01 2,98 ± 0,01 ρpic (g/cm 3 ) 3,3 ± 0,1 3,3 ± 0,1 Пap (%) 6,7 ± 0,1 7,8 ± 0,3 Пverd (%) 5,0 ± 0,7 10,4 ± 0,6 Δm (% p), TGA 3,9 1,9 5,5 3,4 T (°C) c , DTA 400 530 640 900 400 530 640 900 1483
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Las energías de disociación, E y
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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agua por 18 meses se contabilizaron
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the dumbbell is not the fundamenta
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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