Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

E (vs ECS) / mV E (vs ECS) / mV -200 -300 -400 -500 -600 -700 0 1 2 3 4 -400 -450 -500 -550 -600 -650 Tiempo / horas Fosfato de cinc Molibdofosfato de cinc Polifosfato de cinc Polifosfato de calcio Pirofosfato de cinc Electrolito soporte Figura 1. Potencial de corrosión en función del tiempo de los pigmentos a base de fosfato -300 Ferrite de calcio Sílice intercambiada -350 Electrolito soporte 0 1 2 3 4 Tiempo / horas Figura 2. Potencial de corrosión en función del tiempo de los pigmentos alternativos 890
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 EL EFECTO DEL FLUJO EN LA INHIBICIÓN DE LA CORROSIÓN POR CO2 EN ACEROS AL CARBONO CON Y SIN 1% CR RESUMEN L.D. Paolinelli (1) y S.N. Simison (1) (1) División Corrosión - INTEMA-CONICET Facultad de Ingeniería UNMDP Juan B. Justo 4302 (B7608FDQ) Mar del Plata, Argentina. Uno de los métodos más utilizados para controlar la corrosión por CO2 en la producción de gas y petróleo es el uso de aceros al carbono y de baja aleación en conjunto con inhibidores de corrosión. En trabajos anteriores se demostró que el agregado de 1% de cromo en el acero estudiado tiene un efecto perjudicial sobre la adsorción de un inhibidor basado en imidazolina oleica, y se produce corrosión localizada. Sin embargo, el comportamiento del inhibidor puede ser influenciado por las condiciones fluidodinámicas, debido a diferencias en el transporte de masa o en los esfuerzos de corte aplicados. El objetivo del presente trabajo es determinar el efecto de la velocidad de flujo sobre la performance del citado inhibidor aplicado a dos aceros al carbono para tubing con y sin 1% Cr. Los experimentos se hicieron a potencial libre utilizando un electrodo rotatorio cilíndrico con diferentes velocidades, en una solución desoxigenada saturada con CO2, 40 ºC, pH6, con una concentración de inhibidor de 50ppm. El sistema se monitoreó por medio de mediciones electroquímicas (Ecorr, RPL, EIS). Las superficies se caracterizaron utilizando SEM, EDX, e IFM. La performance del inhibidor resulta siempre inferior para el acero con 1% Cr, que presenta ataque localizado bajo ciertas condiciones flujo. Palabras clave: corrosión por CO2, acero, inhibidores, cromo, fluidodinámica 1. INTRODUCCIÓN Uno de los métodos más utilizados para controlar la corrosión por CO2 en la producción de gas y petróleo es el uso de aceros al carbono y de baja aleación en conjunto con inhibidores de corrosión [1]. Los surfactantes orgánicos basados en nitrógeno han sido utilizados con éxito a tal fin, siendo los productos basados en imidazolina (por ej. imidazolina oleica) de los más extensivamente empleados para la protección de aceros al carbono [2]. La corrosión por CO2 es afectada por las condiciones fluidodinámicas, debido a los cambios en el transporte de masa (mayor o menor cantidad de especies reactivas disponibles) [3], o a los esfuerzos de corte aplicados sobre la superficie (remoción mecánica de los productos de corrosión) [4]. Más aún, el comportamiento de los inhibidores también puede ser influenciado por la velocidad de flujo, pero sus efectos están todavía bajo discusión. Se ha reportado que la performance de los inhibidores no es perjudicada por el flujo, en condiciones monofásicas, y que para los intervalos de velocidades utilizados en servicio las películas de inhibidor no son afectadas por los esfuerzos de corte [5, 6]. Otros autores han observado que una reducción de la velocidad o condiciones estancas producen una mejora de la película de inhibidor [2]. Esta mejora se relacionaría con los menores esfuerzos ejercidos por el fluido sobre la película, como también a una reducción en la difusión de las especies corrosivas. Con respecto a aspectos metalúrgicos, se ha reportado que en aceros levemente aleados con Cr (0.5-1%) el enriquecimiento de este elemento en los productos de corrosión puede ser perjudicial para la eficiencia de los inhibidores [7]. También, se ha encontrado un efecto similar en aceros conteniendo Cu [8]. En trabajos anteriores en nuestro laboratorio se demostró que el agregado de 1% de Cr en el acero estudiado tiene un efecto perjudicial sobre la adsorción de un inhibidor basado en imidazolina oleica, y se produce corrosión localizada más o menos severa dependiendo de la microestructura del acero y del grado de pre-corrosión [9]. El objetivo del presente trabajo es determinar el efecto de la velocidad de flujo sobre la performance de un inhibidor basado en imidazolina oleica aplicado a dos aceros al carbono para tubing con y sin 1% Cr. 891
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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5. V. Popov, V. Khmelevsky, A. Luki
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capacidad del sistema para aprender
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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Las muestras se mantuvieron durante
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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