Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1 y su núcleo en donde se indica el canal de irradiación. Los resultados de ensayos de tracción total en 12 probetas, con distintas dosis de irradiación y con contenidos diferentes de H se muestran en la Tabla 1: Probeta % de H Fluencia neutrónica n/m 2 Las probetas se ubicaron en el reflector central donde el flujo neutrónico rápido es 10 12 n cm -2 s -1 Tabla 1: Ensayos de tracción total Tensión de fluencia [Mpa] Tensión máxima [Mpa] % deformación homogénea % deformación total 1.0 0 0 454 673 8,9 25 2.0 0 0 444 680 9,3 18 3.0 0 0 440 683 8,7 20 4.0 0 0 469 679 8,9 17 1.0.1 0 7,2 × 10 21 472 673 8.5 14 1.1.0 100 0 470 679 10,3 19 2.1.0 100 0 409 644 9 16 3.1.1 100 1,8 × 10 22 445 653 9.5 14 1.2.0 200 0 415 663 9,3 15 2.2.0 200 0 419 647 9,4 14 3.2.2 200 1,8 × 10 22 475 718 7,2 11 4.2.2 200 1,8 × 10 22 477 635 7,6 14 En la Figura 4 se muestran por claridad sólo algunas de las curvas obtenidas en donde se observan cambios leves en la tensión de fluencia pero se produjo una reducción de ductilidad según el contenido de H y la dosis neutrónica. Es importante remarcar que la componente de la deformación que sufrió las mayores variantes fue la deformación no homogénea. En la Figura 5 a) se comparan las curvas obtenidas a otras fluencias con la detallada en este trabajo, en probetas sin hidrurar. Aquí se observa que el efecto del daño por radiación no es suficiente a las dosis alcanzadas para lograr un endurecimiento notable pero sí una reducción de la ductilidad. En la Figura 5 b) se ha representado para 200 ppm de H los resultados con y sin irradiación, observándose el efecto sobre la ductilidad del daño por radiación. Para comparar se ha representado la curva correspondiente al material virgen. 1284
tensión (MPa) tensión (MPa) 800 700 600 500 400 300 200 100 Zr-2,5%Nb φt= 1,8 10 22 n/m 2 0 0 5 10 15 deformación (%) --- 0 ppm H ---100 ppm H ---200 ppm H Figura 4: Curvas de tracción obtenidas luego de 500 h de irradiación con distintos contenidos de H 800 700 600 500 400 300 200 100 Zr-2,5%Nb sin Hidrurar --- 0 ppm H --- 0 ppm H, φt= 1,8 10 22 n/m 2 0 0 10 20 deformación (%) tensión (MPa) 800 700 600 500 400 300 200 100 Zr-2,5%Nb --- 0 ppm H --- 200 ppm H --- 200 ppm H, φt=1,8 10 22 n/m 2 0 0 5 10 15 20 deformación (%) Figura 5: a) Probetas sin hidrurar con y sin daño por radiación. b) Probetas con 0 y 200 ppm de H con y sin daño por radiación. 4. DISCUSIÓN En los reactores nucleares las aleaciones de base Zr reaccionan con el agua pesada usada como moderador y refrigerante, produciendo, entre otros productos de reacción, un isótopo del hidrógeno, el deuterio, que es absorbido por el metal. Mientras está como soluto intersticial el hidrógeno permanece en la forma monoatómica y es relativamente móvil, aún a temperatura ambiente. Sin embargo, en un metal con defectos, las deformaciones en la red por la presencia de éstos, actúan como trampas para los átomos de hidrógeno. Así atrapados son relativamente inmóviles. El flujo plástico, o sea, la ductilidad del material, se verá reducida y la probabilidad de fractura frágil se verá incrementada. Las interfases y los bordes de grano son también probables puntos de acumulación de hidrógeno en solución, tal vez en forma molecular, fragilizándolos. Además de reducir la movilidad de las dislocaciones el hidrógeno puede reaccionar tanto con el metal solvente para formar hidruros como con otros solutos para formar una nueva fase. En metales puros como el Zr, es posible obtener a bajas dosis de irradiación un comportamiento casi lineal (según el modelo clásico [5]) del endurecimiento con la fluencia neutrónica. En el caso de aleaciones como el Zr-2,5%pNb, la estructura más compleja de fases hace que el endurecimiento por radiación se vea enmascarado por la interacción de las dislocaciones con los obstáculos que aparecen en las interfases; en 1285
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Se realizaron ensayos de inmersión
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agua por 18 meses se contabilizaron
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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En la cápsula de irradiación se u
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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