Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 Espesor (mm) 4.8 4.7 4.6 4.5 4.4 4.3 4.2 4.1 Espesor M5 terminado 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 Posicion (mm) Figura 4. Espesor promedio del tubo M5 en 10 posiciones a lo largo del terminado. También se cumple holgadamente con las tolerancias especificadas. Diametro externo extrudado (mm) 120.1 120.0 119.9 119.8 119.7 119.6 119.5 Diametro externo EL extrudado 1 2 3 Secciones 4 5 Figura 5. Diámetros externos iniciales para los tubos EL (izq.) y M5 (der.). Diametro externo (mm) 112.6 112.5 112.4 112.3 112.2 Diametro externo, tubo EC terminado 1 2 3 4 Secciones Como se observa en los gráficos de las Figuras 2-4, los espesores finales se encuentran plenamente dentro de las tolerancias especificadas [1,2]. En la Figura 5 se presentan los gráficos de los diámetros externos de los tubos EL y M5 extrudados (no se midieron los diámetros iniciales del tubo EC). En las Figuras 6 y 7 se observan los diámetros externos finales de los tubos EC, EL y M5 terminados. Como se ve, los diámetros externos medios y su error en general cumplen con la especificación de fabricación. En el caso del tubo EL hay varios valores medios fuera de las bandas de tolerancia, pero esto se debe a que en este caso no se llegó a la reducción final requerida, este tubo requería de un ajuste mayor de los rodillos de laminación. Diametro externo extrudado (mm) 120.8 120.4 120.0 119.6 119.2 112.6 112.5 112.4 112.3 112.2 Figura 6. Diámetros externos finales de los tubos EC (izq.) y EL (der.). Diametro externo (mm) Diametro externo M5 extrudado 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 Posicion (mm) Diametro externo EL terminado 1 2 3 4 5 Secciones En el caso de los diámetros resulta claro que las variaciones en cada sección se encuentran cerca al de las máximas tolerancias permitidas. Sin embargo, es necesario notar el efecto corrector del proceso de laminación sobre las dimensiones iniciales, es decir, sobre el tubo extrudado. Mientras que se alcanzan variaciones de espesor cercanas a 1 mm en diferentes secciones de los tubos extrudados, estas se reducen a 0.4-0.5 mm, en el peor de los tres casos (tubo M5). El tubo M5, como se puede ver en los gráficos de las Figuras 2 (der.) y 5 (der.), presenta variaciones de espesor de hasta 0.8 mm en ciertas secciones y de hasta 1 mm en el diámetro externo. El proceso de fabricación de los tubos extrudados no ha sido calificado aún. Es de esperar que los futuros tubos extrudados ya calificados cumplan sin mayor dificultad las tolerancias finales luego de la laminación. Estas dimensiones finales de espesor y diámetro son valores nominales, es decir, no representan las dimensiones finales de un tubo de presión. 1350
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 Diametro externo (mm) 112.6 112.5 112.4 112.3 112.2 Diametro externo M5 terminado 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Posicion (mm) Figura 7. Diámetro externo final del tubo M5 y tolerancias. Tabla 2. Excentricidad y ovalidad porcentuales de cada tubo laminado Excentricidad Ovalidad EC Mínima 0.45 0.04 Máxima 3.61 0.15 EL Mínima 1.57 0.03 Máxima 2.72 0.10 M5 Mínima 1.83 0.03 Máxima 7.23 0.30 El proceso que sigue a la laminación es un pulido mecánico de la superficie externa del tubo y un bruñido de la superficie interna. Ambas operaciones se realizan para mejorar las superficies previo al autoclaveado del tubo: un tratamiento térmico de 24 hs a 400 o C bajo atmósfera de vapor de agua. Estas operaciones implican eliminación de material y se utilizan para corregir y alcanzar las dimensiones finales dadas en la especificación de fabricación. Por esta razón además, los valores medios de espesor y diámetro deben encontrase el la mitad superior del intervalo dado por las tolerancias ya que estos procesos de pulido + bruñido disminuirán espesor y diámetro del tubo laminado. En la Tabla 2 se presentan los resultados de ovalidad y excentricidad máxima y mínima porcentuales de cada tubo terminado. Tabla 3. Resumen de los datos de la primera laminación y los valores propuestos de especificación. EL EC EL1 MAX MIN EL1 MAX MIN Diámetro Externo Medio 114,88 114,93 114,83 114,65 114,95 114,35 Diámetro Externo Especificado 115,18 114,58 Dispersión Propuesta (>95%) 0,12 Dispersión Medida 0,02 0,12 Rango Especificado 0,60 Inferencia del Rango 0,1 0,6 Rango Medido 0,07 0,45 Diámetro Interno Medio 104,68 104,9 104,46 Diámetro Interno Especificado 1,00 104,9 104,45 Dispersión Propuesta (>95%) 1,00 0,09 Dispersión Medida 0,088 Rango Especificado 0,45 Inferencia del Rango 0,44 Rango Medido 0,35 Espesor medio 5,05 5,15 4,95 4,98 5,105 4,855 Espesor Especificado (10%) 5,23 4,73 Espesor Especificado (5%) 5,105 4,855 Dispersión medida 0,04 0,05 Dispersión (10%) 0,1 Dispersión (5%) 0,05 Rango Especificado (10%) 0,5 Rango Especificado (5%) 0,25 Inferencia del Rango 0,2 0,25 Rango Medido 0,15 0,24 1351
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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