Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

las temperaturas Tξ´ asociadas a etapas fijas de transformación ξ´. De acuerdo al modelo de la temperatura integral desarrollado [7-10] se obtiene una expresión de la forma siguiente: ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ Φ 2 ⎛ T ´ ⎞ ⎜ ξ ⎟ E ⎛ ⎞ a Ea ln = + ln RT ⎜ δ ´ (6) ξ ´ Rk ξ 0 la energía de activación puede ser determinada de la pendiente de la línea recta obtenida al graficar 2 ln( T ´ Φ) en función de 1 T ´ . Un valor para el factor frecuencia k puede ser ob ξ 0 tenido si el modelo δ ´ es ξ ξ conocido, lo que implica la adopción de un modelo cinético específico. 3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN La figura 1(A) muestra la gráfica de la resistividad eléctrica en función de la temperatura dinámica, medida desde la temperatura ambiente hasta aproximadamente 600 °C, y a una tasa de calentamiento de 1°C/min. Figura 1. (A) Resistividad eléct rica vs. Temperatura dinámica. (B), (C) y (D) Imágenes de transmisión (MET) en campo claro de la aleación de aluminio AA-6061 (T6) a recocido estático de 85, 250 y 425 °C, respectivamente, durante 10 minutos. 1072
La curva de la figura 1(A) presenta cuatro (4) regiones de transformación de fases bien diferenciadas, I, II, III y IV. La región I entre 25 y 200 °C, considerada como la de formación y posterior transformación de las zonas GP a la fase β’’, con energías de activación entre 20 a 60 KJ/mol. La figura 1(B) muestra una imagen MET de esta región, los grandes precipitados que se observan corresponden a fases provenientes de la solidificación (colada), probablemente correspondientes a AlFeSi u otras [5]. A nivel de la matriz se aprecian diminutos precipitados que probablemente correspondan a las formaciones de las zonas GP. La región II entre 225 y 425 °C, asociada con la transformación de la fase β’’ a β’, con energías de activación entre 90 a 120 KJ/mol. La figura 1(C) muestra una imagen de esta región donde se aprecian a nivel de la matriz precipitados aciculares con tamaños del orden de los 200 nm. La región III entre 425 y 520 °C, corresponde a la formación y consolidación de la fase β, con energías de activación de 400 a 470 KJ/mol. La figura 1(D) muestra una imagen de esta región, se observan precipitados muy bien definidos con morfología cilíndrica y tamaños de más de 1000 nm. Finalmente la región IV, de alta agitación térmica, situada a más de 525 °C, asociada a la disolución de la fase β, y otras transformaciones de fases [4-5]. La figura 2 muestra las gráficas con las curvas experimentales de la tasa de transformación, ξ , en función de la fracción transformada, ξ, a las tasas de calentamiento estudiadas. Tasa de transformación (1/m in) Tasa de transformación (1/min) Tasa de transform ación (1/m in) 0,025 0,02 0,015 0,01 0,005 1 °C/m in 0,5 °C/m in 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Fracción transformada 0,12 0,1 4 °C/m in 0,08 0,06 2 °C/m in 0,04 0,02 0 5 °C/m in 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 0,25 0,2 0,15 0,1 0,05 Fracción transformada 9 °C/m in 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Fracción transformada A B C 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Figura 2. Comportamiento de la tasa de transformación con la fracción transformada, a: (A) 0.5 y 1; (B) 2, 4 y 5; (C) 9; (D) 10 y 20; (E) 30 y 40; (F) 50 y 60 °C/min. Se ha observado que para tasas de calentamiento bajas (≤ 10 °C/min) se obtienen las máximas fracciones transformadas, mientras que para tasas mayores (> 10 °C/min) estas fracciones son menores, y su aumento es monótono [5]. En la figura 2 se observa el comportamiento de la tasa de transformación con la fracción transformada. En general para casi todas las tasas de calentamiento estudiadas la tasa de transformación experimenta un aumento exponencial con la tasa de calentamiento. También se aprecia que estas curvas presentan tres (3) tipos de orientaciones parabólicas aleatorias; una orientación a la derecha, a altas ξ; una orientación simétrica, a ξ medias; y una orientación a la izquierda, a bajas ξ. Todas las opciones de ajuste 1073 Tasa de transformación (1/min) Tasa de transformación (1/min) Tasa de de de transformación (1/m in) 0,2 0,15 0,1 0,05 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 10 °C/m in 20 °C/m in Fracción transformada 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Fracción transformada • 30 °C/m in 40 °C/m in 1,8 1,6 1,4 1,2 60 °C/m in 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0 50 °C/m in 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0 ,9 1 Fracción transformad a D E F
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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El efecto de la EPS provoca una pé
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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Con tal propósito, se decidió inv
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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al acero luego de ser fundido (80 c
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Las energías de disociación, E y
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3. Templado beta del material forja
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Para la observación con microscopi
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Los resultados de la densidad de di
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agua por 18 meses se contabilizaron
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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