Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

• La aleación HYBRYD-BC1 presentó una velocidad de corrosión generalizada muy inferior a la de las aleaciones C-22 y C-22HS en HCl 1M, a 90ºC. La diferencia observada en los comportamientos electroquímicos de estas aleaciones se atribuyó al mayor contenido de molibdeno de la aleación HYBRYD-BC1. • La aleación C-22HS presentó una menor susceptibilidad de la corrosión en rendijas que la C-22 en la condición metalúrgica MA. Esto podría atribuirse a su mayor contenido de molibdeno. • Los distintos tratamientos térmicos realizados a la aleación C-22 no produjeron una disminución de su resistencia a la corrosión en rendijas. En cambio, el envejecido realizado a aleación C-22HS (LRO) aumentó levemente su susceptibilidad a la corrosión en rendijas. AGRADECIMIENTOS R. M. Carranza agradece a la Agencia Nacional de Promoción Científica y Tecnológica y a la Univ. Nacional de San Martín por la financiación parcial de este trabajo. REFERENCIAS 1. - R. B. Rebak, Metallurgical effects on the corrosion behavior of nickel alloys, ASM Metals Handbook, Vol. 13A, Corrosion: Fundamental, Testing, and Protection, pp 279-286, ASM International, 2003. 2. - Hastelloy C-22 Alloy, Haynes International, brochure H-2019F, 2002. 3. - Hastelloy C-22HS Alloy, Haynes International, brochure H-2122, 2005. 4. - Nacera Sabrina Meck. Comunicación personal. 5. - Martín A. Rodríguez, Cinética de corrosión de la aleación Ni-22Cr-13Mo-3W como material estructural de contenedores de residuos nucleares de alta actividad. Tesis de Maestría, Instituto de Tecnología “Prof. J. A. Sabato”, Universidad Nacional de General San Martín, Argentina, 2004. 6. - Martín A. Rodríguez, Aleación C-22: una Barrera frente a la corrosión en contenedores de residuos nucleares de alta actividad. Tesis se Doctorado, Instituto de Tecnología “Prof. J. A. Sabato”, Universidad Nacional de General San Martín, Argentina, 2004. 7. - R. M. Carranza, M. A. Rodríguez y R. B. Rebak, Efecto del potencial sobre la corrosión en rendijas de la aleación C-22. Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2007, San Nicolás, 4 al 7 de Septiembre de 2007. 8. - A. I. Asphahani, in Advances in the development of Ni-Cr-Mo-W alloy systems whit improved resistance to aqueous corrosion, The Arabian Journal for Science and Engineering, pp. 317-335, 1989. 9. - H. M. Tawancy, R. B. Herchenroeder and A. I. Asphahani, High-performance Ni-Cr-Mo-W alloys, Journal of Metals, pp. 37-43, 1983. 10. - P. Crook, N. S. Meck, and N. E. Koon, The corrosion characteristics of a uniquely versatile alloy, Paper 08190, NACE 2008 Conference and Expo, NACE Intl., 2008. 11. - P. Crook and N. S. Meck, Corrosion performance of a new age-hardenable Ni-Cr-Mo alloy, Paper 08181, NACE 2008 Conference and Expo, NACE Intl., 2008. 12. - L. M. Pike and D. L. Klarstrom. A new corrosion-resistant Ni-Cr-Mo Alloy whit high strength, Paper 04239, CORROSION 2004, NACE Intl., 2004. 13. – A. K. Mishra and G. S. Frankel, Crevice corrosion repassivation of Alloy 22 in aggressive environments, Corrosion, Vol. 64, 11, pp. 869-844, 2008. 14. - H. M. Tawancy, Precipitation characteristics of µ-phase in wrought nickel-base alloys and its effect on their properties, Journal of Materials Science, pp. 3929-3936, 1996. 1412
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 DETERMINACION DE LA TEXTURA CRISTALINA DE TUBOS DE PRESION L. J. Galeta (1) , R. D. Bianchi (1) , C. P. Buioli (1) , A. D. Banchik (1) , P. Vizcaíno (1) (1) Laboratorio de Materiales de Fabricación de Aleaciones Especiales (LMFAE) Unidad de Actividad de Materiales y Combustibles Nucleares (UAMyCN) Centro Atómico Ezeiza (CAE) – Comisión Nacional de Energía Atómica (CNEA) Presbítero Juan González y Aragón N° 15 (B1802AYA) Ezeiza, Argentina. E-mail: lgaleta@cae.cnea.gov.ar RESUMEN Las especificaciones de fabricación de tubos de presión de Zr-2,5%Nb de tipo CANDU requieren el cálculo de sus factores de textura cristalina. Debido a esto y dentro del marco del Proyecto de Tecnología de Fabricación de Componentes Estructurales del Núcleo Base Circonio para Reactores Nucleares de Potencia de la CNEA, hemos aplicado la teoría de los coeficientes de Kearns para determinar la evolución de dicha textura con el proceso de fabricación y caracterizar el producto final. A efecto de comparar los resultados, estos análisis se realizaron tanto en muestras de los tubos hasta ahora obtenidos en CNEA como en muestras correspondientes a tubos de presión estándar de origen canadiense. El análisis se realizó mediante difractogramas de rayos X obtenidos con los difractómetros de polvos Philips modelos PW1840 y PW3710. Hasta el presente sólo los factores de textura correspondientes a las direcciones Radial y Axial cumplen con las especificaciones del Diseñador. Se discute si los resultados obtenidos dependen de la microestructura del material de partida, del procedimiento operativo de fabricación o son resultado de las simplificaciones del método de Kearns. Palabras clave: tubos de presión, textura, rayos X, Kearns. 1. INTRODUCCIÓN La CNEA, junto con sus empresas asociadas, está intentando incrementar la participación nacional en las actividades relacionadas con la construcción y mantenimiento de reactores nucleares para generación de energía eléctrica. En particular, ha decidido financiar un Proyecto de Desarrollo de la Tecnología de Fabricación de Tubos de Presión de Zr-2,5%Nb (circonio con 2,5% de niobio) para el re-entubado de la central nuclear tipo Candu-6 ubicada en Embalse (CNE), Córdoba, y de otros componentes estructurales críticos del núcleo de los reactores de agua pesada. Este proyecto también contempla una estrategia de crecimiento dirigida a ser los proveedores de componentes críticos para las futuras centrales nucleares del país y lograr una mayor presencia internacional ante el nuevo escenario de crecimiento de las aplicaciones de la energía nuclear para la generación de energía eléctrica. El proceso de fabricación de tubos de presión propuesto por CNEA emplea como materia prima tubos de Zr- 2,5%Nb extrudados por la empresa Wah Chang y como proceso de deformación plástica la laminación por medio de una laminadora de tubos de calidad. Uno de los parámetros microestructurales de los tubos de presión requeridos por las especificaciones del Diseñador para optimizar su comportamiento bajo irradiación es la textura cristalina, la cual se cuantifica mediante los denominados coeficientes de textura f [1-5]. En el presente trabajo se describen los avances realizados en el cálculo de dichos coeficientes mediante el método desarrollado por J.J. Kearns [2]. Aún cuando este método es semi-cuantitativo, la amplitud del rango de variación aceptable de dichos coeficientes justifica la aplicación de dicho método como parámetro de control de proceso y estimación de la textura del tubo final [6,7]. 2. EL METODO DE KEARNS Y PRIMERAS MEDICIONES Por textura cristalina se entiende la distribución preferencial de la orientación de los granos cristalinos de un policristal, lo cual le confiere propiedades intensivas anisótropas a nivel macroscópico. Para un metal de estructura hexagonal compacta (hcp), el valor de cierta propiedad P según una dada dirección nˆ de referencia (en nuestro caso la normal a la superficie irradiada en el difractómetro) está dada por P = f P + ( 1− f ) P , siendo // ⊥ P el valor de esa propiedad a lo largo de la dirección basal c de un // 1413
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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irregularidades del meat reveladas
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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uno de los barridos obtenidos en un
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Las energías de disociación, E y
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Page 546 and 547: exposición. Además, para tiempos
Page 548 and 549: estima que el agregado de Zr y Nb a
Page 550 and 551: Se puede observar en la figura 2a q
Page 552 and 553: Con esta velocidad de enfriamiento,
Page 554 and 555: ecibe una fluencia (flujo neutróni
Page 556 and 557: En la cápsula de irradiación se u
Page 558 and 559: Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
Page 560 and 561: proceso es heterogéneo, comienza e
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Page 566 and 567: monocristal de ese mismo metal y P
Page 568 and 569: Pero de la figura se observa cómo
Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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Page 577 and 578: time. For coating treatment, C MOE
Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589 and 590: asciende, observándose hasta 1000
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Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
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Page 601 and 602: almidón resultan, como consecuenci
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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