Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Para el análisis de la desviación del esfuerzo de corte se tomó como referencia el valor de τmáx obtenido por MEF para la condición de un disco con caras paralelas, considerando el valor de carga como se hizo anteriormente. El esfuerzo máximo de corte asociado a fracturas en la región de contacto no se vio afectado en su posición, sin embargo si se modifica su magnitud, produciendo un aumento < 10% cuando el ángulo de inclinación de cada superficie plana es de 1º47’24”, mientras que para 0º 53’42” el incremento fue del 2%. Para los dos casos analizados, la ubicación del esfuerzo máximo de corte se registró siempre sobre la superficie de la cara inclinada, donde hace contacto con el plato de compresión y forma con él un ángulo agudo. La influencia de la inclinación de las caras sobre la magnitud de los esfuerzos de corte aumentaría la susceptibilidad del material a fallar en la región de contacto, lo cual podría también explicar la alta frecuencia con la que ocurrió fractura en la zona de contacto por delaminación. 4. CONLUSIONES El uso de una herramienta de cálculo como el método de elementos finitos posibilitó el análisis de condiciones diferentes a las supuestas en los modelos teóricos que se detectaron durante el desarrollo de ensayos mecánicos en compresión diametral para la evaluación mecánica de discos de cordierita. En especial, se simularon desviaciones geométricas del disco como falta de circularidad y de paralelismo de las caras planas, que fueron las más frecuentes en la práctica. Los resultados obtenidos por cálculo permitieron evaluar posibles errores en la determinación de la resistencia mecánica empleando los modelos teóricos (Hertz) y aportar justificaciones adicionales a algunos de los resultados experimentales, en particular, en relación al tipo de fractura. Los errores resultaron en todos los casos menores al 10 % para las desviaciones más extremas, con lo cual la aplicación de esta metodología se considera válida, en particular para los fines comparativos con los que fue utilizada en el estudio más amplio del cual forma parte este trabajo [8]. La falta de planoparalelismo, que resulta la desviación geométrica que mayor error introduce en el cálculo de la resistencia mecánica, puede reducirse mediante procesos de mecanizado post-sinterizado, lo cual llevaría a mejorar la exactitud de los resultados. 5. REFERENCIAS [1] A.R. Studart, U.T. Gonzenbach, E. Tervoort, L.J. Gauckler. Processing Routes to Macroporous Ceramics.A review.J.Am.Ceram. Soc., 89, 6, 1771-1789 (2006). [2] X. Mao, S. Wang, S. Shimai:”Porous ceramics with tri-modal pores preparated by foaming and starch consolidation”. Ceram. International, 34, 1 107-112 (2008). [3] J.E. Bailey, N. A. Hill. The effect of porosity and microstructure on the mechanical properties of ceramics. Brit. Ceram. Soc., 15 (1970). [4] J. L. Amorós, V. Cantavella, J.C. Jarque, C. Feliú. Green strength testing of presses compacts: An analysis of the different methods. J. Eur. Ceram. Soc., 28, 701-10 (2008). [5] A. T. Procopio, A. Zavaliangos, J.C. Cunningham. Analysis of the diametral compression test and the applicability to plastically deforming materials. J. Amt. Sc., 38, 3629-39 (2003). [6] M.K. Fahad. Stresses and failure in the diametral compression test. J. Mat. Sc. 31, 3723-29 (1996). [7] E. Saris, Z. Agioutantis, K. Kaklis, S. K. Kourkoulis. Numerical simulations of the cracked brazilian disc under diametral compression. Ed. Springer Berlin Heidelberg (2007). [8] M. Pucheu. Evaluación mecánica de materiales cerámicos porosos mediante ensayos de compresión diametral. Proyecto Final, Ing. mecánica, Universidad Nacional de Mar del Plata, marzo 2009. [9] M.L. Sandoval, M.A. Camerucci, A.L. Cavalieri, A.N. Scian. Conformado por consolidación directa con almidón de precursores de materiales porosos de cordierita. Anales 51° Congreso Brasilero de Cerámica, junio 2007, Bahía, Brasil, 1-13, 2007. [10] M.L. Sandoval, L. Garrido, M.A. Camerucci, A. N. Scian. Correlación entre la reología de suspensiones precursoras de cordierita porosa y la microtextura de los materiales obtenidos por consolidación directa. Actas CONAMET-<strong>SAM</strong> 2007, septiembre 2007, San Nicolás, Argentina. [11] B.W. Darvel. Review uniaxial compression tests and the validity of indirect tensile strength. J. Mat. Sc., 25, 757-80 (1990). [12] R.H. Marion, J. K. Johnstone. A parametric study of the diametral compression test for ceramics. Am. Ceram. Bull., 56, 11, 998-1002 (1977). [13] ASM Handbook Vol. 18. Friction lubrication and wear technology. ASM 1992. 1444
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 INFLUENCIA DEL TIPO DE ALMIDÓN EN LA SINTERIZACIÓN POR MICROONDAS DE PRECURSORES DE CORDIERITA M. L. Sandoval (1) ; M. H. Talou (1) ; P. M. de Souto (2) ; A. L. Cavalieri (1) ; M. A. Camerucci (1) ; R. H. G. A. Kiminami (2) (1) Laboratorio de Materiales Estructurales - División Cerámicos, INTEMA-CONICET, Fac. de Ingeniería- UNMdP. Av. Juan B. Justo 4302 (7600) Mar del Plata, Argentina. (2) Departamento de Ingeniería de Materiales (DEMa), Universidad Federal de San Carlos. Av. Washington Luis km 235, San Carlos, Brasil. E-mail: andcamer@fi.mdp.edu.ar RESUMEN Se estudió la incidencia de almidones comerciales de papa y mandioca en el sinterizado por microondas de discos precursores de cordierita. Los discos se obtuvieron por consolidación directa de suspensiones de una mezcla precursora de cordierita (37% caolín, 41% talco y 22% alúmina) con cada uno de los almidones, los cuales fueron empleados como agentes consolidante/ligante y formadores de poros a temperatura. La mezcla precursora se formuló en base a la composición en óxidos de las materias primas, en una relación cercana a la de cordierita estequiométrica (51,4% SiO2; 34,8% Al2O3; 13,8% MgO), con menor contenido de sílice y mayores proporciones de alúmina y magnesia. Los discos en verde se prepararon por consolidación térmica (75°C,4h) de suspensiones acuosas estables de los polvos cerámicos (29,6%vol.) con cada almidón (11,5%vol.); secado (50ºC,12h) y calcinación (1°C/min hasta 650°C,2h). La sinterización por microondas se realizó a distintas temperaturas (1250-1330°C) y tiempos (10-20 minutos). Con fines comparativos, se analizó el proceso de reacción-sinterización por la vía convencional. Las fases desarrolladas en función de la temperatura y el tiempo de tratamiento se estudiaron por DRX. Las microestructuras desarrolladas se caracterizaron por medidas de densidad y porosidad, y análisis microestructural por SEM (tamaño y morfología de poros). Palabras claves: Cerámicos porosos, Consolidación con almidón, Sinterización por microondas, Cordierita. 1. INTRODUCCIÓN Los cerámicos porosos requieren del diseño de distribuciones de tamaños de poros específicas para cada una de sus diversas aplicaciones (catalizadores, aislantes térmicos, entre otros). Los aislantes térmicos poseen alta porosidad (>40%) asociada a pequeños poros (
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Tabla 1. Datos referentes al prepar
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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Page 550 and 551: Se puede observar en la figura 2a q
Page 552 and 553: Con esta velocidad de enfriamiento,
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Page 556 and 557: En la cápsula de irradiación se u
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Page 568 and 569: Pero de la figura se observa cómo
Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Page 595: extremas, de acuerdo al ángulo de
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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