Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

exposición. Además, para tiempos de exposición prolongados, la capa externa de los cupones de autoclaves on-line queda en la mayoría enmascarada por los productos de corrosión provenientes del medio. ♦ Para el Zry-4, expuesto a 310ºC, el tiempo de transición es de aproximadamente 850 días y la velocidad de post-transición está entre 0.5 y 0.7 µm/año. No fue posible determinar si los cupones insertados en las autoclaves a 265ºC alcanzaron la etapa de post-transición luego de 5000 días de exposición. ♦ Para el Zr-2.5Nb de TP, expuesto a 310ºC, el tiempo de transición ocurre ∼ a los 450 días y la velocidad de post-transición está entre 1.5 y 1.7 µm/año. Para 265ºC, el tiempo de transición es de ∼ 1500 días y la velocidad de corrosión de post-transición es de0.4 µm/año. ♦ Los resultados permitieron concluir que las condiciones químicas del refrigerante (pH, concentración de Li, O2 e H2, conductividad, etc) fueron adecuadas desde el punto de vista de la corrosión y de la liberación de productos de corrosión. REFERENCIAS 1. M.G. Alvarez, A.M. Olmedo, M. Villegas, “Corrosion behaviour of Alloy 800 in high temperature aqueous solutions: long term autoclave studies”; Journal of Nuclear Materials, Vol. 229 (1996), p. 93- 101. (paper) 2. A.J.G. Maroto, R .Bordoni, M. Villegas, A.M. Olmedo, M.A. Blesa, A. Iglesias, P. Koenig, “Growth and characterization of oxide layers on zirconium alloys, Vol. 229 (1996), p. 79-92. (paper) 3. A.M. Olmedo y R. Bordoni, “Comportamiento del acero al carbono y Aleación 800 en medio acuoso a alta temperatura”; Anales SAM/CONAMET, 2005 –MEMAT 2005. Tópico 13, ISBN 987-22443-0-8 (artículo en acta de congreso) 4. O. Gautsch, F. Lanza, P.Weisgerber, “Contamination mechanisms and decontamination techniques in light water reactors”, Eur Apppl.Res Rep. Nucl Sc Technology Sect V 1 (s) (1979) p.1215-1314 (paper) 5. A.M. Olmedo,”Estudio de películas de óxidos de hierro crecidas y depositadas en diversos ambientes”, Tesis Doctoral, Facultad Ciencias Exactas y Naturales, UBA (1990) y ref. en la misma. 6. B. Stellwag, ”The mechanism of oxide film formation on austenitic stainless steels in high temperature water” Corrosion Science, Vol.40 (1998) p.337-370.(paper) 7. S.I Vekris, “Pickering heat transport corrosion coupons. Summary of data accumulated in 1975-76”, Ontario Hydro Research Division Report 76-336-K, august 1076 (Informe reservado). 8. IAEA- TECDOC-996 “Waterside Corrosion of Zirconium Alloys in Nuclear Power Plants”, January 1998.(Report). 9. F. Garzarolli, E. Steinberg, H.G. Weidinger, “Microstructure and Corrosion Studies for Optimized PWR and BWR Zircaloy Cladding” Zirconium in the Nuclear Industry, Eight International Symposium, ASTM STP 1023, Van Swam, L.F.P., Eucken, C.M., Eds. (1989) 202-212. 10. E. Hillner, “ Corrosion of Zirconium-base Alloys--An overview”, International Symposium on Zirconium in the Nuclear Industry, ASTM STP 633 (1977) 211-235. 11. F. Garzarolli, W. Jung, H Shoenfeld, A.M. Garde, G.W. Parry, P.G. Smerd, “Waterside Corrosión of Zircaloy Fuel Rods”, EPRI NP-2789 (1982) (Report) 12. E. Hillner, D.G. Franklin, J.D. Smee. “Long-term corrosion of Zircaloy before and after irradiation”, Journal of Nuclear Materials 278 (2000) 334-345 (paper) 13. A. Yilmazbayban, E. Breval, A. Motta, R.J. Comstock, “Transmission electron microscopy examination of oxide layers formed on Zr alloys” J. of Nuclear Materials 349 (2006) 265-281 (paper) 14. B.D. Warr, V. Perovic, Y.P. Lin, A.C. Wallace, “Role of microchechemistry and microestructure on variability in corrosion and deuterium uptake of Zr-2.5Nb pressure tube material”, Zirconium in the Nuclear Industry, Proc. 13 th Int. Symposium,ASTM-STP 1423 (2002) 313-338. 15. B.D. Warr, P.A.W. Van der Haide, M. Maguire, “Oxide characteristics and corrosion and hydrogen uptake in Zr-2.5Nb CANDU Pressure Tubes”, Zirconium in the Nuclear Industry, Proc. 11 th Int. Symposium, Germany 1995, ASTM-STP 1295 (1996) 265-291. 16. B.D. Warr, N. Ramasubramanian, M.B.Elmoselhi, F.R.Greening, Y.P. Lin, P.C. Lichtenberger, “Hydrogen ingress in pressure tubes”, Report, Ontario Hydro Research Review, N.B., August 1993. 17. A.J.G. Maroto, R. Bordoni, A.M. Olmedo, M. Villegas, M. Chocron, “Corrosion behaviour and deposition of crud on Zr-Alloys”, IAEA–TECDOC-1128 “Water Chemistry and Corrosion Control of Cladding and Primary Circuit Components”, December 1999, 163-178. (Report). 1394
Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 EVOLUCIÓN DE LA RESISTIVIDAD ELÉCTRICA EN FUNCIÓN DE LA TEMPERATURA EN ALEACIONES U -Nb -Zr C.L. Komar Varela (a,b) , S.F. Aricó (a,b) y L.M. Gribaudo (a,b,c) (a) Instituto Sabato UNSAM-CNEA, Avda. Gral Paz 1499, B1650KNA, San Martín, Buenos Aires, Argentina. (b) Departamento de Materiales, GIDAT-GAEN-CNEA, Avda. Gral Paz 1499, B1650KNA, San Martín, Buenos Aires, Argentina. (c) Consejo Nacional de Investigaciones Científicas y Técnicas, Avda. Rivadavia 1917 (C1033AAJ), Buenos Aires, Argentina. RESUMEN El programa internacional RERTR tiene como objetivo desarrollar combustibles para reactores de investigación y producción de radioisótopos, satisfaciendo el requerimiento de bajo enriquecimiento ( 235 U
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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4. COEFICIENTES Y MOVILIDADES. En l
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1.
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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4. CONCLUSIONES Se han aplicado nue
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enfatizando su aspecto probabilíst
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embargo, el costo computacional rep
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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element and/or impurities) for the
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mejor opción para ser usado en com
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D S C - 4 9 - 0 8 / C O L - U M o C
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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que 9, a incolora cuando el pH es m
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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Page 570 and 571: f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
Page 575 and 576: and then tested for evaluation of m
Page 577 and 578: time. For coating treatment, C MOE
Page 581 and 582: Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
Page 583 and 584: Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
Page 587 and 588: Las muestras se mantuvieron durante
Page 589 and 590: asciende, observándose hasta 1000
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Page 595 and 596: extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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