Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 Las reducciones en la resistencia a compresión de los ladrillos cerámicos alivianados con respecto a los macizos, pueden explicarse a través de la relación existente entre la porosidad y la resistencia a compresión, que se presenta para los materiales frágiles. Existe una curva que representa la variación de la resistencia en función de la porosidad [6], basada en la expresión: S = So.e -kP , donde S es la resistencia, So la resistencia a porosidad cero (o resistencia intrínseca), P la porosidad y K una constante. Se ha probado para distintos materiales, que la resistencia depende principalmente de la porosidad, así la relación S/So comparada con la porosidad, presenta una ley similar para los materiales ensayados (Gráfico 1). Puede apreciarse que para todos los porcentajes de incorporación de residuo, los ladrillos de carbonilla tienden a presentar una resistencia a la compresión menor que aquellos que contienen igual proporción de poliestireno expandido triturado. Si se toma en consideración que la matriz (barro de pisadero) es la misma para ambos tipos de ladrillos, puede inferirse que la razón de una reducción de resistencia más significativa se relaciona con la tipología de los poros producidos por cada residuo. Como se puede notar en el gráfico 2, resultante de los análisis microscópicos realizados, los macroporos originados por la calcinación de carbonilla, presentan una forma angulosa y se producen en sus extremos fisuras ramificadas que debilitan la zona. Estas formas angulosas pueden redundar, asimismo, en una importante concentración de tensiones. Contrariamente, para el caso de los macroporos originados por la calcinación de poliestireno expandido triturado, las celdas poseen una forma regular esférica, con bordes bien definidos y sin fisuración alguna. La Norma IRAM 12566-1 [7] establece que la resistencia característica a compresión para ladrillos macizos debe ser mayor o igual a 4 MPa. Por otro lado, el Proyecto de Reglamento Argentino de Estructuras de Mampostería - CIRSOC 501 [8], determina que la resistencia a compresión mínima de los mampuestos debe ser de 5 MPa. Gráfico 2. Macroporos generados por calcinación. a) carbonilla y b) poliestireno expandido triturado Analizando particularmente los resultados de los ensayos (Gráfico Nº 3), los valores obtenidos para ladrillos alivianados con poliestireno expandido (sin otro material ligante) presentan una resistencia característica a compresión superior a los mínimos establecidos por la normativa. Los ladrillos alivianados con poliestireno expandido y liga no alcanzan dichos límites para resistencia característica, aunque la resistencia media se encuentra en un entorno cercano a los 4 MPa exigidos por la norma IRAM 12566-1/05 [7]. Gráfico 3: Resistencia característica a compresión y densidad vs. porcentaje de residuo incorporado. 1466 Gráfico 4: Conductividad térmica de ladrillos alivianados vs. porcentaje de residuo incorporado
Congreso <strong>SAM</strong>/CONAMET 2009 Buenos Aires, 19 al 23 de Octubre de 2009 Por otra parte, al analizar los resultados del ensayo de conductividad térmica por el método de Less y Chorlton, se puede apreciar que existe una disminución de esta propiedad a medida que se incorpora poliestireno expandido triturado, mostrando una mayor capacidad de aislamiento térmico. Este comportamiento se relaciona con un mayor contenido de poros, tal como sucede en el caso de los hormigones celulares [9] que deben su mayor capacidad de aislamiento térmico a los poros llenos de aire estanco incorporados dentro de su masa. Como se muestra en el gráfico 4 puede notarse que la conductividad térmica decrece a medida que se incrementa la porosidad total de los ladrillos. De los resultados obtenidos de los ensayos se puede concluir que con la incorporación de poliestireno expandido a la masa del ladrillo se logra disminuir en un 17 % la conductividad térmica del material. Los muros construidos con ladrillos macizos de 0,13 m de espesor no cumplen con el mínimo nivel de confort higrotérmico establecido (1,80 W/m 2 K), ya que la transmitancia resulta de 2,03 W/m 2 K. Para ladrillos alivianados con carbonilla, correspondientes a la dosificación de mejor comportamiento (1:0.60), los resultados de transmitancia térmica están entre los niveles mínimo y medio, con valores de 1,53 W/m 2 K para los muros de 0,13 m de espesor, 1,35 para los de 0,17 m y 1,21 W/m 2 K para los de 0,20 m (Gráfico 5). En el caso de ladrillos alivianados con poliestireno triturado con liga, puede indicarse que sólo dos dosificaciones producen valores de transmitancia térmica para muros de 0,13 m de espesor que superan el nivel C, es decir que no alcanzan el mínimo nivel de confort higrotérmico, correspondiendo a las dosificaciones con incorporación de 33 y 49 % de poliestireno expandido, con valores de 1,89 y 1,82 W/m 2 K, respectivamente. Para ladrillos alivianados con poliestireno triturado sin liga, con una incorporación de 47 % de poliestireno expandido se alcanza un valor de 1,79 W/m 2 K. Con los ladrillos alivianados correspondientes a la dosificación de poliestireno sin liga de 1:0.88 que incorpora un 47 % de residuo en volumen y que permite obtener la mejor relación resistencia/aislamiento térmico, se realizaron 3 probetas de mampostería para el ensayo de resistencia a compresión simple, siguiendo los lineamientos de la Norma IRAM 12737 [10] y el Proyecto de Reglamento CIRSOC 501 [8]. Además se prepararon 3 probetas de mampostería similares construidas con ladrillos cerámicos macizos provenientes del mismo horno. Gráfico 5: Resultados del cálculo de transmitancia térmica para muros de 13 cm de espesor. Las probetas se elaboraron reflejando tanto como fueron posibles las condiciones de calidad de materiales y mano de obra, especialmente el tipo de mortero, consistencia y espesor de las juntas. Para definir las dimensiones de las probetas se tuvo en cuenta el valor mínimo de altura (350 mm) y se utilizó una esbeltez media de 3.80, realizando luego la correspondiente corrección por esbeltez. Se utilizó un mortero compuesto por cemento de albañilería y arena, en una proporción de 1:4 (cemento albañilería: arena). Con los resultados obtenidos de la prueba se calcularon los valores de resistencia a compresión simple según el procedimiento establecido en la reglamentación [10], los cuales se muestran en la Tabla 2. Estos resultados de ensayos indican que, los ladrillos alivianados podrían ser utilizados para la realización de muros portantes, ya que cumplen con el requisito de resistencia característica establecida por el proyecto de reglamento para los materiales componentes de la mampostería. 1467
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Congreso SAM/CONAMET 2009 Buenos Ai
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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CONGRESO SAM/CONAMET 2009 BUENOS AI
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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1032
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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Figura 5. Posición del la lente ob
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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Figura 5. Diagrama de Límite de Co
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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La Figura 2 muestra los espectros M
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4. CONCLUSIONES La activación meca
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Con tal propósito, se decidió inv
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Figura 2. Superficie de cobre sin a
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AGRADECIMIENTOS El presente trabajo
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Además el MAV genera superficies d
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una de coordenadas. Finalmente, tom
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Por otra parte, las distribuciones
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formador de hidruro (MFH) reversibl
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(a) Figura 2: (a) Modelo simplifica
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entre punto y punto para que la tem
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3.2 Del sistema Cu-Sn Figura 1. Dia
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Tabla 1 : Modelos termodinámicos p
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saturación. Para el caso de rango
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eportada por Mateo y col. [10] que
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se estudiaron las fases hp6 y hp4,
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presentan comportamiento ferromagn
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320, 360, 400 y 600. Como segunda f
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la suave curvatura debido al efecto
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interacción Coulomb on-site [14-16
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La energía de adsorción del Ni so
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El cálculo de la energía de adsor
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Son muchas las razones que hacen de
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Ensayos con cambios en la velocidad
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velocidad de difusión de los átom
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cómo afecta cada adición ternaria
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Como las simulaciones MCAS implican
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REFERENCIAS 1. G. S. Firstov, J. Va
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esa restricción, y que sin cambiar
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Claramente, hay una cierta arbitrar
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5. CONCLUSIONES En este trabajo se
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centro del cluster (Figura 1 (a)).
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que estamos trabajando con una mono
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que a la distancia de 1.0 Å se for
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(a) (b) (c) Figura 1. Diagrama de e
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al acero luego de ser fundido (80 c
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0.2. Las concentraciones para las c
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Figura 5. Volumen de la celda (ZrxH
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σ = (R/V) . l0 . b0 ó σ . V/R =
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calibrada. Para confirmar esta unif
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En la aleación, la magnitud de la
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nula (es decir, el sistema fluctúa
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Tabla II Velocidad del barral Defor
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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4. CONCLUSIONES Los resultados obte
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CONUAR se encuentra en una etapa de
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tubo con las características dimen
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5. AGRADECIMIENTOS Al personal de C
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de aislantes eléctricos de uso nuc
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Finalmente se puede concluir que, d
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La metodología de hidruración ha
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Figura 2. Micrografías de polvos d
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irregularidades del meat reveladas
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Fifteen single crystals have been u
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In order to determine the configura
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Hvf, and migration energy, Hvm, and
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la velocidad. Se empleó la emisió
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morfológico de la misma, las lámi
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a la transformación de la fase β
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Durante la deformación a temperatu
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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La energía libre molar de Gibbs pa
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6. CONCLUSIONES Este trabajo prelim
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3.3. Caracterización por análisis
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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parámetros). Encontramos que, para
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2. PRESENTATION OF THE MODEL AND TH
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Table 2: Interface equilibrium conc
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mejor opción para ser usado en com
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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corrosión. Por otra parte, el horm
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Potencial de corrosión (V CSE ) 0,
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“acondicionamiento”. Las matric
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Figura 2. Aspecto de las resinas ce
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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En base a los resultados de los tub
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Para la observación con microscopi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El po
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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Volumen II - SAM

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