Volumen II - SAM

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$determinación del módulo de rotura de mezclas refractarias - SAM$

Tabla 2. Propiedades estructurales, elásticas y energías de formación para las fases intermetálicas del sistema Cu-In, Cu-Sn y Ni-In a 0K. Los parámetros de red están dados en ua, Vo en ua 3 /átomo, Bo en GPa, y energías de formación Ef en Ry/at. Entre paréntesis se indican los resultados de Ghosh et al. [10] para Cu- Sn. Datos experimentales a [11] , b [12] y c [13] Compuesto Xc Vo a y c Bo Ef Cu2In-hp6 GGA LDA CuIn- hp4 GGA LDA CuIn2- hp6 GGA LDA Cu2Sn – hp6 GGA LDA CuSn - hp4 GGA LDA CuSn2 – hp6 GGA LDA Ni2In-hp6 GGA LDA NiIn- hp4 GGA LDA NiIn2- hp6 GGA LDA 104.8213 95.2407 129.6893 118.7261 149.2359 133.5605 110.0716 (110.9460) 100.2888 (100.7323) 129.7077 (131.4478) 119.4355 (120.0000) 157.9490 (158.9479) 144.9575 (145.4377) 96.6275 90.7007 121.5177 110.8632 133.9744 120.6055 8.4622, 10.1415 8.1986, 9.8166 8.070, 9.9036 a 8.1512, 9.9773 b a=8.0054,c=9.3469 7.7608, 9.1047 8.6725, 13.7468 8.3671 13.2175 8.5019, 10.5503 (8.5688, 10.4994) 8.2681, 10.1644 (8.2938, 10.1452) 7.9153, 9.5598 (7.9359, 9.6414) 7.6952, 9.2834 (7.7049, 9.3417) 7.9244, 9.5217 a 8.4997, 15.1473 (8.4875, 15.2784) 8.2323, 14.8190 (8.2507, 14.8110) 8.1819, 10.0003 8.0371, 9.7690 7.8847, 9.6805 a 7.9185, 9.6843 c 7.6588, 9.6554 7.4593, 9.3164 8.5387, 12.7312 8.3153, 12.0845 96.91 134.45 74.27 91.17 44.24 63.32 90.86 (88.20) 98.72 (118.60) 83.67 (76.50) 98.53 (101.80) 51.61 (49.40) 65.35 (61.90) 146.55 267.96 93.31 123.43 56.92 79.15 0.005698 0.005506 0.004814 0.002085 0.010830 0.013685 0.011994 (0.011047) 0.012868 (0.012788) 0.000319 (-0.003424) -0.004654 (-0.004167) 0.013768 (0.011798) 0.0140417 (0.015117) -0.000948 -0.003622 -0.002729 -0.005470 0.011593 0,009530 Para la fase ideal hp6 del Cu2In, los valores reportados en [12] corresponden a datos obtenidos en nuestro grupo de trabajo aplicando DRX y refinamiento Rietveld asumiendo el grupo espacial P6/3mmc en una muestra de composición 34% In homogeneizada a T = 500 ºC durante 1 mes. Los parámetros calculados en el presente trabajo deben interpretarse como los correspondientes a la estructura emparentada a la verdadera superestructura de equilibrio. Para el sistema Cu-Sn nuestros resultados para las diversas magnitudes están en muy buen acuerdo con los valores respectivos de Ghosh et al. [10]. En el sistema Ni-In los parámetros de red calculados para la fase Ni2In difieren de los experimentales más de lo esperado para este tipo de cálculos. Al respecto cabe destacar, en primer lugar, que para Ni2In no fue posible evaluar la ecuación de estado con igual precisión que en los restantes compuestos, dando lugar a un ajuste de inferior calidad respecto al de los demás casos considerados. En segundo lugar, investigaciones recientes indican que, al igual que lo que ocurre en Cu - In y Cu-Sn, la fase prototipo Ni2In (hp6) no es, en rigor, la fase de equilibrio; en realidad las fases de equilibrio están conformadas por superestructuras complejas basadas en la estructura hp6 [14]. En consecuencia, no debe sorprender la desviación observada entre parámetros de red calculados y experimentales. En tercer lugar, debe tenerse en cuenta que si bien nuestros cálculos se realizaron inicialmente asumiendo la configuración ferromagnética, los resultados son prácticamente coincidentes con los de cálculos no magnéticos. Esto permite afirmar que los compuestos de Ni-In aquí considerados no 1184
presentan comportamiento ferromagnético. La información experimental sobre las propiedades magnéticas de los intermetálicos de Ni es escasa, pero se cree que la mayoría de ellos son no-magnéticos [15]. La variación de los parámetros de red se correlaciona con la topología de las redes hp6-hp4. En particular, los resultados en la aproximación LDA, muestran una tendencia similar en los distintos compuestos (ver Figura 2). En todos los sistemas el aumento de la proporción de B implica primero una disminución de los parámetros de red al pasar de T2B a TB, lo cual puede asociarse a las vacancias generadas en los sitios 2(d) al generar la estructura TB. El aumento de los parámetros en la estructura TB2 está relacionado con que los átomos B (In ó Sn), de mayores radios atómicos, intercambian sus posiciones con los sitios 2(a) y 2(d). Con excepción del compuesto TB2, los parámetros de red son menores para los compuestos de Cu-In que los correspondientes al sistema Cu-Sn; nuestros cálculos indican que al reemplazar In por Sn en estos compuestos de Cu debe esperarse un aumento en la relación c/a. La tendencia es menos clara cuando se intenta comparar con los parámetros en el sistema Ni-In. Parámetro de red a [Bohr] 8,6 8,4 8,2 8,0 7,8 7,6 T2B TB TB2 Figura 2. Evolución de los parámetros de red “a” y “c” para las distintas fases con distintas proporciones del elemento B obtenidos según la aproximación LDA Con respecto a la estabilidad relativa de las fases, observamos que en todos los sistemas, tratados tanto en la aproximación GGA como LDA, se incrementa la estabilidad de la fase hp4 relativa a la de las fases hp6 y hp6 invertida, resultando esta última ser la fase menos estable (ver Figura 3). En Cu-In y Cu-Sn todas las fases consideradas resultan inestables con excepción del CuSn hp4 que sería levemente inestable según la aproximación GGA pero estable según la LDA. Para Ni-In la fase virtual hp4 y la fase prototipo Ni2In-hp6 resultan ser fases estables. Con excepción de la fase CuIn2, las fases evaluadas de Ni-In resultan ser más estables que las correspondientes de Cu-In y Cu-Sn. -E f [eV/átomo] 0.1 0.0 -0.1 -0.2 Ni-In Cu-In Cu-Sn Parámetro de red c [Bohr] T2B TB TB2 T2B TB TB2 Figura 3. Energía de formación (cambiada de signo) para las fases T2B, TB y TB2 de Cu-In, Cu-Sn y Ni-In calculadas en la aproximación GGA y LDA. Los símbolos vacíos y líneas de puntos indican los resultados LDA. Los símbolos y líneas llenos los GGA. 1185 15 14 13 12 11 10 9 CuIn CuSn NiIn Cu-In Cu-Sn Ni-In
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Luego del ensayo de nitruración, s
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a) Patrón b) N1 c) N2 d) Patrón e
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TCE Equiaxial TCE Columnar Potencio
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Los diagramas de impedancia obtenid
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El esquema cinético simplificado p
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La cinética de disolución indica
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E / V vs. SCE 4 3 2 1 0 0 200 400 6
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Cuando se aplica un potencial de 0.
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i/A cm -2 4.0x10 -5 2.0x10 -5 0.0 -
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REFERENCIAS El desarrollo de una p
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Sorba
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Una forma de prevenir el biofouling
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Tabla 2. Composición de las mezcla
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especto al blanco y altos valores d
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estudiadas, respecto a las VC medid
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Teniendo en cuenta que a 250 rpm la
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de carga se hace circular el hidró
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partir de este gráfico se pudo obt
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i ( mA / cm² ) i ( mA / cm² ) i (
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4. CONCLUSIONES Los pretratamientos
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se tr
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Tabla 2. Tiempos de transición y p
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4. CONCLUSIONES Los espesores y la
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El efecto de la EPS provoca una pé
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Si bien
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humedad, son capaces de ampollar la
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CIM debido al agua presente en el s
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Figura 3. Fotografia del cupón de
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7. P.S. Guiamet, S.G Gómez de Sara
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Todos los especimenes fueron precal
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Figura 7: Probeta T670N, imagen de
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En el acero AISI 420, al aumentar l
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la corrosión en rendijas [9,10,11]
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Se observa que en todas las solucio
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ataque sufrido por medio de cloruro
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ealización de los ensayos electroq
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a) b) E (V) E (V) 1 0 -1 1E-7 1E-6
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4. CONCLUSIONES El sulfato es el a
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manteniéndose por debajo de las 40
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del mismo se distingue una sola con
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In this paper, the influence of ave
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The LOI test (ASTM D 2863) was carr
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Consequently, with the object of es
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hacen posible una alta adsorción d
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E ECS / mV 200 100 0 -100 -200 -300
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En la Tabla número 2, se aprecia l
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La reacción de los ácidos naftén
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Figura 2. Esquema de la planta de D
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4. CONCLUSIONES Se presentaron las
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Las e
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El cronoamperograma en la presencia
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potencial inicial Ei= -0,65V. 1- ja
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presentan una mayor resistencia a l
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Las figuras 1 y 2, muestran que a 2
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Se observa que las corrientes de co
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observación metalográfica y DRX s
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En la Tabla 2 se reportan valores d
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Debe tenerse en cuenta que la expos
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trodo de trabajo (Aleación 22). Ad
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dancia, k es el factor de conversi
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4. CONCLUSIONES Mediante las técni
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Las características del recubrimie
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han reportado degradación de la mi
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la Tabla 3. Puede concluirse que la
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Si bien hay registros en la literat
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impronta en el microdurómetro fue
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el ensayo de erosión y se perdió
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Como electrolito se utilizó una so
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3-a) 3-b) Figura 3. a) Superficies
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En las caras pulidas mecánicamente
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Para cada tipo de enlace químico h
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Figura 1. Cambio de color. En la fi
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En la figura 5 y en la tabla 4 se m
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Figura 2. Esquema del reactor donde
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Figura 4. Evolución coordinación
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y 1 μ ≈ − EA − 2 ( IP + ) =
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En la tabla 2 se observa que el sis
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Microstructure is elucidated from t
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morphology observed by TOM. Bright
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donde, γ es la tensión superficia
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Se puede observar que con los térm
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parámetro ya que cuando la longitu
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Longitud de Fisura (mm) 3 2 1 0 Com
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3. Filtrando la matriz Isf se obtie
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información que dan los píxeles d
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las temperaturas Tξ´ asociadas a
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propuestas por Šesták y Berggren
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El haz fue polarizado linealmente e
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150ºC [5]. Dado que la experiencia
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Asimismo, y con el objetivo de aseg
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0.321 mm 0.319 mm 10/05 Figura 4. R
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL Se ex
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zona central). A tal fin se prepara
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constituidos fundamentalmente por M
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL El ma
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en la microestructura, lo cual reve
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5. G.D. De Almeida Soares, L.H. De
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL La es
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Dapp 40000 35000 30000 25000 20000
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REFERENCIAS 1. R. M. Torres Sanchez
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sodio (NaCl) al 3% p/v, durante 63
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Potencia /V Potencial /V 3,1E-02 3,
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4. CONCLUSIONES - El registro const
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eporta a nivel nacional en promedio
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El análisis de Difracción por ray
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incluidos en las interfases de los
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Cuando se somete el acero S32205 DS
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1. Charles, J.; Superduplex stainle
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Las simulaciones de conformado del
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Ley 1 : h s ⎛ h ⎞ o γ = ho ⎜
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asándose en trabajos sobre otros m
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Figura 3: Espectros de DRX de los p
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Mn S grieta Microcavidades coalesci
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Finalmente se puede concluir que, d
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In order to determine the configura
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3. RESULTADOS Figura 3: Reactor RA1
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particular, la precipitación de hi
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APÉNDICE Cálculo de la densidad t
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Cuando esto ocurre, la región de l
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Las energías de disociación, E y
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embargo, el costo computacional rep
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Para el caso de los conjuntos TL-05
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4. CONCLUSIONES A partir de los res
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características diferentes. Por es
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3. MATERIALES La tabla 2 muestra el
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por lo cual su utilización requeri
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3. Templado beta del material forja
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Para la observación con microscopi
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Los valores promedio del ancho de l
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Los resultados de la densidad de di
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 E
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Se realizaron ensayos de inmersión
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óxido de color gris oscuro en las
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agua por 18 meses se contabilizaron
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dg ( ) 14,0 12,0 10,0 8,0 6,0 4,0 2
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Obtuvimos una concordancia aceptabl
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the dumbbell is not the fundamenta
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Figure 2. Minimum energy 3I configu
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REFERENCES 1. D.J. Bacon, F. Gao, a
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la misma colada y su composición q
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La relación de Hall-Petch (H-P) [1
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Al seleccionar el TT utilizando est
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Figura 1. Esquema del circuito prim
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Tabla 1. Velocidad de corrosión de
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exposición. Además, para tiempos
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estima que el agregado de Zr y Nb a
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Se puede observar en la figura 2a q
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Con esta velocidad de enfriamiento,
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ecibe una fluencia (flujo neutróni
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En la cápsula de irradiación se u
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Figura 7: Probeta Charpy (1cm 2 de
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proceso es heterogéneo, comienza e
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• La aleación HYBRYD-BC1 present
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monocristal de ese mismo metal y P
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Pero de la figura se observa cómo
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f EL A EM5 A EL EL EL EL = 0, 115 ,
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and then tested for evaluation of m
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time. For coating treatment, C MOE
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Expansión (%) 0,200 0,180 0,160 0,
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Expansión (%) 0,350 0,300 0,250 0,
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Las muestras se mantuvieron durante
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asciende, observándose hasta 1000
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parámetros mencionados para los di
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extremas, de acuerdo al ángulo de
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ultra-rápida) se utilizó un susce
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almidón resultan, como consecuenci
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CUANTIFICACIÓN DE LA FASE NO CRIST
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agregado de estándar interno en ca
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3.2 Método del estándar interno:
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Figura 3. Comparación de curvas di
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Tabla 5. Análisis EDS y relación
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La curva dilatométrica del polvo d
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la temperatura de ablandamiento (TA
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RESUMEN: COMPORTAMIENTO MECÁNICO D
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% Al2O3 a % MgO a % C(s) a Fases pr
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σ F (MPa) 60 50 40 30 20 10 0 0,00
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En todos los espectros de rayos X d
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3.2 Reacciones químicas probables
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1. Car
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Los productos compactos cocidos cor
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Densidad y porosidad. La porosidad
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Microscopía Electrónica. Análisi
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2. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL 2.1 L
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por eso que la corrosión en el sen
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Se realizó un tratamiento térmico
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Los gases de alto horno también tr
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plasticity of both clays. The incor
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Diametral shrinkage (%) 4. CONCLUSI
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1523
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1525
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1527
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La observación de las muestras a m
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A partir de los 800 ºC, hasta 920
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La resistividad superficial de los
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corriente,Amp 1E-5 1E-6 1E-7 100 vo
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En la Figura 2 se presenta la varia
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Porosidad 1,0 0,8 0,6 0,4 1400 ºC
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3. RESULTADOS Y DISCUSIÓN 3.1 ANAL
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Intensidad (u.a) Cc80Ahid a 160ºC
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superior de óxidos de hierro en la
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similar al determinado para un prod
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Figura 8. Micrografías de la probe
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2. MATERIALES Y METODOS El PE usado
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Los resultados de la caracterizaci
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Soluciones de 0.5; 1; 2 y 4 ppm (mg
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plasma humano sobre una superficie
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σ máx [MPa] ε máx [%] w [x10 8
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En la Figura 6 se presenta la fotog
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Figura 2. Vista superior de la prob
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del compuesto. Es sabido que el má
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Los resultados de hinchamiento pued
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Existen en literatura evidencias qu
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Intensidad Intensidad (a) (c) MC 16
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comportamiento elástico. Sin embar
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Se realizaron ensayos mecánicos a
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3.3. Ensayo de fatiga La Figura 5 m
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Analizando la información reportad
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la derivada del ln β respecto a 1/
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donde DD corresponde al grado de de
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en las cápsulas de alginato-quitos
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OH N OH C NH NITRILO CETEN IMINO YN
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Figura 1. Curvas de tiempo-conversi
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El rodete que está elaborado con p
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Figura 5. Sujeción de dos álabes,
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Para estudiar la capacidad de absor
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% Abs /gr de gel 1000 500 0 -500 -1
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show all

Volumen II - SAM

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